Аналитическое описание процесса

Попытка аналитического описания процесса движения в зоне выпуска приведена в [Л. 194]. [c.298]

Известные публикации аналитического описания процесса вихревого энергоразделения не учитывают влияния на эффект многих параметров как геометрических (длины, площади проходного сечения дросселя), так и режимных (трения, генерации турбулентности). Расширение области применения эффекта требует учета в аналитической модели зависимости теплофизических свойств рабочего тела от температуры. Тем более, что задача [c.191]

Анализ выше приведенных уравнений теплопередачи показывает, что наиболее сложной для определения величиной является определение коэффициентов теплоотдачи а. как от нагревающего потока к стенке, так и от стенки к нагреваемому потоку. Рещение этой задачи можно осуществить на основе использования теории подобия (если имеется математическое описание процесса в виде дифференциальных уравнений и известны условия однозначности для рещения этих уравнений). В том случае, когда нет аналитического описания процесса теплопередачи, но имеется полный список размерных величин, существенных для изучаемого физического процесса, критерии подобия можно установить методом анализа размерностей величин, описывающих данный процесс. [c.106]

Аналитическое описание процесса включает в себя дифференциальное уравнение теплопроводности и условия однозначности. Для одномерных тел дифференциальное уравнение теплопроводности может быть представлено в следующем виде [см. уравнение (2.79)] [c.142]

АНАЛИТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССА [c.75]

Аналитическое описание процесса теплопроводности включает в себя дифференциальное уравнение и условия однозначности. [c.75]

АНАЛИТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССА ЦИКЛИЧЕСКОЙ РЕЛАКСАЦИИ [c.109]

Для аналитического описания процесса развития трещины широко используется уравнение Пэриса [c.31]

В пределах круга вопросов, разбираемых в книге, термодинамическим телом служит система жидкость—пар. Эта среда, включающая в себя газообразную и конденсированную фазы, рассматривается как единое термодинамическое тело, и к нему, как к единому целому, будем прилагать аппарат термодинамики. Такая постановка задачи позволяет установить в конечном виде характер связи калорических функций и теплоемкости влажного пара с его термическими параметрами и, следовательно, получить исходные соотношения, необходимые и достаточные для аналитического описания процессов, совершаемых парожидкостной средой. [c.5]

Для теплообмена в ЦТТ с продольными канавками, вращающейся вокруг оси, перпендикулярной продольной оси симметрии, получены [102] соотношения для численного расчета на ЭВМ теплового потока, передаваемого трубой. Ориентация трубы в пространстве и соотношение сил тяжести и центробежной существенно сказываются на режиме течения пленки жидкости и соответственно теплообмена в ЦТТ рассматриваемого типа. Аналитическое описание процессов теплообмена с учетом этих факторов затруднительно. Характеристики таких процессов можно получить из экспериментальных исследований. [c.103]

Физические величины, входящие в аналитическое описание процесса, делятся на зависимые и независимые переменные, физические постоянные и параметры, краевые величины. Значения краевых величин фиксированы в определенных точках рассматриваемой системы в начальный момент времени или на границе системы в разные моменты времени. [c.233]

В общем виде аналитическое описание процесса в безразмерных величинах можно записать следующим образом [c.233]

Таким образом, предлагаемая читателю книга является справочником нового типа, который состоит не из набора формул, таблиц и номограмм, а представляет собой, как было указано выше, систематизированный, направленный обзор современных знаний по тепломассообмену и содержит критический анализ в нем приводится аналитическое описание процессов в разнообразных формах и видах и намечаются новые пути их развития. [c.4]

До настоящего времени не существует строгого математического решения проблемы переноса в турбулентном пограничном с.иое, хотя литература по этому вопросу весьма обширна i. Природа пристенной неизотропной турбулентности не выяснена, и это не дает возможности составить замкнутое аналитическое описание процесса молярного переноса импульса, энергии и массы. Методы расчета либо основаны на весьма приближенных и упрощенных моделях явления, представляющих трактовку идей Прандтля и Кармана о длине пути смешения, ламинарном и турбулентном подслоях и т. п., либо базируются на интегральных соотношениях импульса энергии и диффузии с привлечением недостающих зависимостей из эксперимента. Такие теории называются полу-эмпирическими, так как эксперименту в. них отводится очень важная роль. [c.224]

Для полного аналитического описания процесса конвективного теплообмена необходимо задать систему дифференциальных уравнений, выражающих законы сохранения массы (уравнение неразрывности), импульса (уравнение движения), энергии соответствующие специальные законы переноса импульса и теплоты зависимость физических свойств теплоносителя от температуры и давления [c.203]

Если задать конкретное значение параметра х, то на ребрах возврата обеих поверхностей однозначно определятся соответствующие точки и сопровождающие трехгранники кривых в этих точках. Совместив точки и трехгранники, получим одно из положений подвижной поверхности по отношению к неподвижной. Уравнение множества однопараметрических положений катящейся поверхности в функции конкретного значения параметра можно считать аналитическим описанием процесса качения. [c.256]

Приближенное аналитическое описание процесса вытеснения флуктуаций на периферию импульса можно построить на основе метода моментов [23, 24]. Введем безразмерную среднеквадратичную длительность импульса 00 [c.184]

Аналитическое описание процессов действия струи на струю в таких условиях при использовании существующих методов теории струй не представляется возможным. Поэтому характеристики результирующего течения, образующегося при взаимодействии струй, могут быть определены лишь на основе опытов. Любые параметры результирующего потока, которые находятся [c.110]

Аналитически описан процесс записи поля дефекта на. магнитную ленту, что позволяет учесть магнитную предысторию ленты. Показано, что вектор остаточной намагниченности, обусловленный полем дефекта, лежит в плоскости магнитной ленты и зависит от протяженности магнитного отпечатка проведена качественная оценка чувствительности метода магнитографической дефектоскопии при различных способах записи — из нулевого состояния, на поляризованную ленту, с подмагничиванием переменным полем и при термомагнитной записи. [c.59]

Модели структуры объемных хаотических волокнистых систем. Стремление к более детальному анализу процессов переноса тепла в волокнистых материалах с хаотической структурой привело к разработке упрощенных моделей структуры хаотических волокнистых систем и способов аналитического описания процесса переноса тепла. Простейшая модель структуры хаотической волокнистой системы представлена в виде сочетания пластин из чередующихся разнородных компонент (в данном случае из материала волокон и воздуха), ориентированных параллельно и перпендикулярно потоку тепла. Эффективная теплопроводность такой модели может быть представлена в виде аддитивной функции теплопроводности двух моделей — пакетов плоских пластин, часть которых ориентирована параллельно, а часть перпендикулярно направлению потока тепла [c.133]

Для аналитического описания процесса намотки необходимо знать деформативные свойства наматываемого полуфабриката. Свойства вдоль наматываемой ленты или жгута определяются свойствами арматуры при использовании жесткой арматуры и сохранении предварительного натяжения в процессе переработки они с достаточной точностью описываются законом Гука. Деформативные свойства полуфабриката поперек волокон характеризуются высокой податливостью. Обычно эти свойства исследуются путем испытания на статическое сжатие поперек волокон пакета и слоев полуфабриката (рис. 7.2). [c.443]

Дать аналитическое описание процессов, протекающих в прилипшей к стенке струе, чрезвычайно трудно. Наиболее распространенным методом исследования явлений в усилителях с отрывом струи от стенки является экспериментальный. [c.20]

Анализ условий подобия (Л. 126] основывается на следующих исходных положениях. Рассматривается однокомпонентная смачивающая жидкость (0<я/2) при постоянных физических параметрах в условиях свободного движения. Принимается, что тепловой поток от поверхности нагрева воспринимается только жидкой фазой режим кипения — пузырьковый. Кипение происходит на горизонтальной плоской стенке. Размеры поверхности нагрева велики по сравнению с размерами паровых пузырьков. Температурное поле в жидкой фазе определяется системой дифференциальных уравнений конвективного теплообмена и уравнениями, характеризующими движение пузырьков и теплообмен на их поверхности. В соответствии с этим аналитическое описание процесса включает уравнение энергии [c.305]

Для аналитического описания процессов, проходящих в системе, в большинстве случаев более удобно использовать уравнения Лагранжа с применением обобщенных координат и обобщенных сил. Обычно составляют не одно уравнение, а систему дифференциальных уравнений, полученных с применением уравнений Лагранжа. [c.83]

Построим и исследуем температурные поля, возникающие под действием плазменного подогрева во всех пяти областях, приняв некоторую математическую модель. Разработка математической модели осуществляется, как известно, для облегчения аналитического описания процесса распространения теплоты. Она предполагает схематизацию, содержащую некоторое упрощение формы тел и источников теплоты, а также определенные допущения, относящиеся к свойствам обрабатываемого материала и другим особенностям процесса. Переходя к схематизации ПМО, отметим, что, как правило, такой обработке подвергаются заготовки достаточно большого размера. Это позволяет, имея в виду относительно малые размеры пятна нагрева плазменной дуги и глубину прогрева металла под ней, рассматривать обрабатываемый предмет как полупространство, по поверхности которого движется плоский источник теплоты I (рис. 16). Интенсивность этого источника распределена по нормально-круговому закону. Центр источника находится на расстоянии L от середины активного участка режущей кромки инструмента. Источник движется по поверхности полупространства со скоростью V, равной скорости резания. [c.40]

Химическая очистка барабанных парогенераторов без их остановки все шире внедряется на отечественных ТЭС [Л. 1]. Ниже дается аналитическое описание процесса очистки барабанных парогенераторов на ходу от внутренних отложений, приведены также результаты промышленных испытаний этого метода на парогенераторах ТП-150. [c.32]

Антонишин Н. В. и др. К вопросу аналитического описания процесса нестационарной теплопроводности дисперсных систем.— В кн. Тепло- и массоперенос.— Кпев, 1972, т. 5, ч. 2, с. 3—7. [c.197]

При прогнозировании следует отдавать предпочтение методам, предусматривающим не только оценку отдельных характеристик жаропрочности, но и возможность аналитического описания процесса ползучести в целом. В этом случае возникает ряд преимуществ возможность построения первичных кривых ползучести и изохромных кривых для разных временных баз, включая заданный ресурс, которые необходимы для расчета на прочность с учетом ползучести [54], оценивать релаксационную стойкость материала (без проведения специальных испытаний), от которой зависит способность нивелирования напряжений в зонах концентрации, и рассчитывать долговечность по заданной величине деформации ползучести, т. е. оценивать степень исчерпания заданного срока службы по величине накопленной деформации ползучести. [c.67]

Рассмотрены элементарные акты процессов разрушения и пластической деформации, обосновано кинетическое уравнение процесса разрушения твердых тел. Для аналитического описания процесса разрушения использована теория марковских процессов, дискретных в пространстве и непрерывных во времени. Получено аналитическое выражение для определения среднего времени до разрушения. Проанализирована формула для определения средней долговечности при нагружении постоянным растягиваю[цим напряжением. Еиблиогр. 6. [c.131]

Зависимости, определяющие условия формирования предельного состояния материала в опасных зонах детали. Одним из важных направлений исследований малоцикловой неизотермической проч-пости является изучение условий формирования предельного состояния материала в опасных объемах детали. Эту задачу следует рассматривать в комплексе исследований, проводимых, с одной стороны, с целью обоснованного выбора критерия малоцикловой прочности, а с дру1 ой, изучения закономерностей для аналитического описания процесса достижения предельного состояния по условиям разрушения в зависимости от режимов термомеханическо- [c.62]

В последнее время большое внимание было уделено аналитическому описанию процесса распространения усталостной трещины. Попытки решения проблемы сделаны на основе различных теорий (дислокационной теории, теории размерностей, теории линейной механики разрушения, полуэмпирических теорий, основанных на концепциях накопления усталостных повреждений), а также на основе анализа экспфиментальных данных. [c.147]

Метод афинных физических моделей, как и метод подобных физических моделей, предусматривает необходимость математического описания процессов, происходящих в изучаемом объекте, и последующего его анализа методами теории подобия. В обоих случаях предусматривается пересчет данных исследований по равенствам однородных инвариантов (чисел) подобия на образец, подобный этой модели. Но при афинном моделировании этот образец буяет условным и будет иметь нереальные расчетные характеристики. Для того чтобы привести его показатели в соответствие с предполагаемыми условиями работы реального образца, необходимо произвести пересчет с условного образца на реальный. Для этого необходимо аналитическое описание процессов в образце и модели. [c.74]

Способы аналитического описания процессов, происходящих в ячейке, являются частными моделями, отображающими лишь отдельные свойства этих процессов, и из-за недостаточной точности и большой сложности математического описания малоприемлемы для практического применения при формировании систем регулирования МЭЗ [66, 192, 230]. Для проведения инженерных расчетов представляют интерес методы описания удельной электропроводности (или удельного сопротивления) межэлектродной среды, базирующиеся на проведении предварительных экспериментальных исследований электрохимической ячейки [13, 50]. Предложенная эмпирическая зависимость для удельной электропроводности межэлектродной среды основана на аппроксимации экспериментально полученной зависимости х = / (з) при постоянном напряжении на электродах [c.120]

Для упрощения аналитического описания процесса целесообразно сделать следующие допущения I) в связи с небольшой величиной продольного перемещения катода считать его неподвижным 2) распределение напряжения по длине отверстия линейное с максимумом в зоне подключения токоподвода 3) изменение температуры электролита по длине зазора линейное с возрастанием по длине зазора 4) газонаполнением, зашламлением и под-щелачиванием электролита можно пренебречь 5) катод расположен строго соосно с обрабатываемым отверстием 6) все потери напряжения, в том числе поляризация электродов, учитываются ранее полученной зависимостью = 3,8 В — 0,09/ 7) отношение рабочей площади катода с изоляторами к площади катода без изоляторов берется среднее и считается постоянным по длине каждой ступени катода. [c.251]

На ранней стадии развития котельной техники (начало XX столетия), когда топочные процессы по существу не были изучены, а практику удовлетворяла достаточно грубая оценка глубины охлаждения топочных газов, получили развитие чисто эмпирические методы расчета, построенные без учета особенностей переноса тепла излучения и конвекцией. К таким методам относятся предложения Оррока [4], Бройдо [5], Кирша [6], Вильсона и др. [7], Гурвича [8] и др. Такого типа подходы к расчету теплообмена в топках в настоящее время следует считать устаревшими, хотя и они в ряде случаев за рубежом еще находят применение [1]. Одновременно появились методы расчета, основанные на приблинсевном аналитическом описании процесса теплообмена в топочной камере, использующие уравнения теплообмена излучением, составленное на базе закона Стефана—Больцмана, и теплового баланса топочной камеры [9—16]. На первом этапе такие методы для практических расчетов применялись значительно реже, чем чисто эмпирические. Однако в дальнейшем такой подход к построению методики расчета теплообмена в топочных камерах стал доминирующим и используется большинством автором, занимающихся этими вопросом [1, [c.66]

Сложность превран ения А->М и его недостаточная изученность являются причинами стремления к аналитическому описанию процесса с общих позиций кинетики фазовых переходов. Кинетические уравнения превращения являются нелипейными, поскольку с изменением объема новой фазы У меняются стимулы к ее росту (свободная энергия системы Af(У) или термодинамический потенциал АО(У)). Очевидно, что корректные результаты могут быть получены лишь иа основе правильного описания Ai (F) (или AG(1/). В известных работах [1, 2, 3 и др.] выигрыш свободной энергии представляют в виде [c.497]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...