Мощность горелки

Значения рекомендуемых скоростей по первичному и вторичному воздуху в зависимости от типа завихрителей и единичной тепловой мощности горелки приведены в табл. 5. [c.62]

Тип горелки мощность горелки АШ. ПА, Т, СС К и Б Т К и Б [c.63]

Для проведения эксперимента были использованы установка УПУ-2М с источником питания типа ИПН-160/600, горелка и бункер-питатель типа УМП-4-64. Мощность горелки изменялась от 12 до 32 квт. Плазмообразующие газы — аргон, гелий, азот (расход 2—3 м /час), транспортирующий газ — азот (расход 1.5 м /час), давление воды — 4.5 атм. Рабочие вольтамперные характеристики горелки показаны на рис. 1. С целью установления величины расхода порошка, равномерности его подачИ и коэффициента использования порошка (КИП) были проведены [c.222]

Установлены оптимальные технологические параметры нанесения износостойких материалов на основе карбида вольфрама зернистость 50—100 мк, мощность горелки 28 квт при токе, 400 а, расход порошка из питателя до 2.3 кг/час. [c.226]

Мощность горелки Р = As л/час, где значения А для различных металлов приведены в табл. 148. [c.408]

Толщина металла в мм Диаметр присадочного стержня в мм Мощность горелки (расход ацетилена в л час) [c.425]

Газовая сварка ведётся в один слой. Пламя горелки устанавливается с незначительным избытком ацетилена. Мощность горелки выбирается на 1—2 номера больше, чем при малоуглеродистой стали. Флюсом служит бура. [c.429]

Расчёт инжекторных горелок. Для расчёта инжекторных горелок задаются мощностью горелки, исходя из предельной толщины свариваемого металла. Мощностью горелки называется расход ацетилена (горючего газа) через горелку в л/час. Для различных металлов в табл. 18 приведены наиболее употребительные величины мощности горелки, отнесённые к 1 мм толщины свариваемого металла. [c.328]

Обозначение типоразмера котла 8 is ю Ь гз S.- Тип горелки lls Тепловая мощность горелки Qj,. МВт(Гкал/кг) Компоновка горелок Растопочное устройство s gsf я 5 (U 5 Вйх к ьс о S II Расчетная температура газов на выходе из топки, [c.8]

В каждой горелке котла подводятся определенные количества топлива и воздуха в соответствии с тепловой мощностью горелки и принятым коэффициентом подачи воздуха в горелку Ог. Для пылеугольных горелок воздух подразделяется на первичный и вторичный, для мазутных [c.14]

Тепловая мощность горелки составляет 58 МВт, площади выходных сечений, м по первичному воздуху — 0,42, по вторичному— 1,075, по центральному воздуху — 0,07. [c.66]

Горелка мазутная двухпоточная с тангенциальным завихрителем в центральном канале, наружный канал прямоточный. Тепловая мощность горелки -N-TS МВт [c.97]

Горелка пылегазовая вихревая с тангенциальным завихрителем (поворотным) в коробе вторичного воздуха, первичный тракт прямоточный. Тепловая мощность горелки - -36 МВт [c.97]

Горелка пылеугольная вихревая, лопаточно-лопаточная с тангенциальным завихрителем из профильных лопаток. Тепловая мощность горелки -N,54 МВт [c.99]

Горелка мазутная вихревая с осевым завихрителем из 11 (6)Г плоских лопаток. Тепловая мощность горелки 24 МВт [c.104]

Горелка мазутная вихревая с осевым завихрителем из шести плоских лопаток с двумя перегородками на входе воздуха. Тепловая мощность горелки 24 МВт [c.104]

Горелка мазутная блочная вихревая. На каждую форсунку отдельный канал с осевым завил-рителем (всего четыре канала). Тепловая мощность горелки 75 МВт [c.105]

Начиная с единичной тепловой мощности горелки 50 МВт, скорости соответственно увеличиваются для первичного воздуха—на 8, для вторичного—12% [c.120]

Для сварки малоуглеродистой стали мощность горелки выбирается из расчета до 150 л час на 1 мм толщины свариваемого металла при правом методе и 100 л/час при левом. Проволока применяется марок Св. 08 и Св. 08А (ГОСТ 2246-54). [c.48]

А. Единичная мощность горелки [c.248]

Рис, 1-8. Оптимизация единичной мощности горелки. [c.17]

Горелка Максимальная тепловая мощность горелки Время безопасности, с при пуске при погасании факела во время работы [c.45]

В парогенераторах большой мощности горелки располагают в два — четыре яруса. [c.83]

Для вихревых горелок в зависимости от вида топлива принимают втулочное отношение т = DJDs , а в зависимости от мощности горелки и системы пылеприготовления — число каналов для [c.75]

Вихревые горелки с центральным вводом газа П представлены на рис. 38. Тепловая мощность горелки для котлов паро-производительностью Z) 100 т/ч с точностью до 15 % [c.80]

Горелка УМП-4-64, на которой производились исследования, имеет ступенчатое сопло диаметром 6/8 мм с большим диаметром на выходе. Подача порошка осуществляется за анодным пятном. Нами был изготовлен ряд сопел аналогичной конструкции, но отличных по диаметрам. На этих соплах проводилось напыление карбида вольфрама. Полученная зависимость адгезии от соотношения диаметров сопла представлена на рис. 2, Ли Б. Оптимальным соотношением оказалось 5/6. Очевидно, при меньших диаметрах вследствие недостаточной центровки катода по отношению к соплу дуга не отшнуровывается по оси сопла, а замыкается у его края в зоне начала цилиндрической части. Это приводит к слабой холодной струе в месте нагрева порошка. Большие диаметры сопла требуют большей мощности вследствие увеличенного расхода газа и также не обеспечивают необходимого прогрева порошка. Определение оптимальной зернистости порошка проводилось на выбранном сопле при мощности 28 квт. Были отсеяны следующие фракции РЭЛИТа 0—50, 50—73, 73—100 и 100—180 мк. Испытания на адгезию слоя 0.3 мм показали (рис. 2, 5, Г), что наилучшими фракциями являются 50—73 и 73—100 мк. Оптимальная мощность из условия максимальной адгезии и наибольшей стойкости сопла (рис. 2, Д) определилась в 28 КВТ при работе на аргоне и азоте. Данные по плотности и кажущейся пористости в зависимости от мощности горелки представлены на рис. 2, Е. Толщина покрытия для образцов была [c.223]

Б работе рассматриваются вопросы технологии нанесения плазменной горелкой эрозионностойких покрытий из карбида вольфрама и его смеси с кобальтом. Нанесение производилось на стандартном оборудовании и измененной авторами конструкции плазменной горелки. Получены оптимальные параметры нанесения при мощности горелки 28 квт 1) расход порошка зернистостью 50- -100 мк — 2.3 кг/час, коэффициент использования порошка около 53% 2) расход смеси аргона и азота (напряжение на дуге 70 в) — 1.8Ч-2.5 нм /час 3) расстояние до поверхности подложки — 80- 120 мм. Покрытия имеют объемный вес 15 г/см (для смеси с кобальтом 13.5 г/см ) и адегезию при толщине слоя 0.3 мм около 300 кг/см . Стойкость покрытий из УС-БСо к абразивному износу при обдуве песком в 2 3 раза выше, чем у покрытий из УС. Рис. — 3, табл. — 2. [c.345]

По данным ВНИПИчерметэнергоочистки энергетический к. п. д. системы составляет 69%. При сжигании конвертерного газа в комбинированной горелке окись углерода предусмотрено полностью дожигать совместно с дополнительным топливом. При этом тепловая мощность горелки поддерживается постоянной во времени. Комплекс выполненных работ позволяет надеяться, что в недалеком будущем проблема использования химической энергии конвертерного газа будет решена путем pa3fa-ботки эффективных систем утилизации газа с многост - [c.173]

Скорость движения смеси в мундштуке во избелгание раздувания металла ванны должна быть не особенно велика и составлять при S = 3--4 мм г = 80 м/сек, при s = 4—9 мм V = ЮОм/сек и при s = 9— 3мм v - = 120 м1сек. Мощность горелки по кислороду берётся равной от 200 до 250 л час О2 на 1 мм толщины сварки. Необходимо соблюдение точного зазора между кромками. При сварке без скоса кромок зазор равен 2,5 мм при отсутствии подкладки при сварке со скосом кромок зазор 3 мм без подкладки и 4 мм с подкладкой. Угол скоса кромок берётся 35 , затупление вершины шва не делается. Мундштук держится под углом 30°, а проволока — около 90° к поверхности свариваемого металла. Движение проволоки прямолинейное вверх и вниз. Горелкой делаются небольшие маятниковые колебания. Скорость сварки по данным США при 5 = 6 мм—01 6,8 до 7,6 м/час, при s — = 8 ММ — м/час. [c.408]

Производительность сварки вообще обусловливается рядом факторов толщиной металла, мощностью горелки, методом сварки и квалификацией сварщика. Нафиг. 2I0 приведена диаграмма производительностисвар-ки стали толщиной до 4 мм без скоса кромок. Для предварительных подсчётов можно пользоваться эмпирическими формулами, выведенными Д. Сефериан в зависи..,ости от толщины s свариваемого металла в мм. [c.408]

Мощность горелки в час расхода ацетилена на 1 мм толщины свариваемого ме-тнлла 100 — 150 150—200 300 юо 100 75-8о 75 [c.328]

Расчёт безинжекторных горелок. Для безинжекторных горелок расчёт ведётся в следующем порядке I) по заданной мощности горелки в i 4a горючего газа определяют расход кислорода 2) давление газов перед смесительным соплом pi для кислорода и для горючего газа определяют из критического отношения давлений [c.329]

В этом отношении лучшие результаты дает горелка с трубчатым змеевиком (фиг. 3). Электрическим нагревателем здесь является трубчатый змеевик 1 из нержавеющей стали, нагреваемый электрическим током, подводимым от проводников 3. Воздух подается через ниппель 2 по нагретому змеевику. Змеевик изготовлен из трубки 6 X 1 JUAi длиной около 1 м. Подводимый ток должен иметь напряжение 4—5з. Мощность горелки составляет 0,5 кет. [c.185]

Обозначение типоразмера когла Й ss У О - sS Ю В m Тип горелки es gg aj о Тепловая мощность горелки Q . МВт(Гкал/кг) Компоновка горелок Растопочное устройство 5 Ь я а я In р За т S Q i о Й К O, - Se-Ss 5 а s [c.11]

Горелка газомазутная вихревая двухпоточная с тангенциальным за-вихрителем в каждом канале. Тепловая мощность горелки -N.30 МВт [c.96]

Горелка пылеугольная вихревая, лопаТочно-ло-паточпая с тангенциальным завнхрителем из профильных лопаток. Тепловая мощность горелки 54 МВт [c.98]

Горелка, пы-пеугольная вихревая, лопаточно-лопаточная с тангенциальным завихрителем с малым количеством прямых лопаток. Тепловая мощность горелки 54 МВт [c.99]

Весьма важен вопрос о выборе единичной мощности горелок, которая в принципе не имеет ограничений и может быть доведена до любой практически необходимой величины. Известно, что чем крупнее горелки, тем ниже их стоимость и расходы по обслуживанию. Возможность автоматизации и порционирования расхода воздуха и топлива не является самостоятельным преимуществом крупных горелок, так как при соответствующем увеличении штата обслуживающего персонала и материальных затрат они могут быть обеспечены при любом числе горелок. Крупные горелки существенно упрощают компоновку котла, всей связанной с ними вспомогательной аппаратуры и трубопроводов. Вместе с тем представляется достаточно очевидным, что смешение больших масс воздуха и топлива связано с дополнительными трудностями. Действительно, опыт показывает, что с ростом мощности горелки при прочих равных условиях растет и выходная скорость воздуха (рис. 3-30). Так, если для горелок мощностью 1-2 rhi достаточна скорость около 25 м сек [Л. 3-18, 3-53], то 7—2002 97 [c.97]

Увеличение единичной мощности горелки предварительного смешения было достигнуто в конструкции, разработанной ЭНИН совместно с /МОЦКТР [Л. 36] путем сочетания следующих принципов ai) интенсификации процесса смешения газа с воздухом б) максимального укорочения факела пламени. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...