Эквивалентная температура

Однозначная связь между мощностью и спектром излучения и температурой тела существует только для АЧТ. Для реальных объектов введены понятия эквивалентных температур. [c.122]

Для более детальной характеристики коррозии металла в условиях переменной температуры применяются понятия эквивалентной температуры и времени. Эквивалентной называется такая температура, при которой суммарное уменьшение удельной массы корродирующего материала равно той же величине при коррозии в условиях переменной температуры в течение фактического времени работы. Использование понятия эквивалентной температуры позволяет условно заменить сложное ее изменение одной величиной. В соответствии с формулами (3.40) и (3.10) эквивалентная температура Тэ при ступенчатом изменении температуры определяется из уравнения [c.105]

При зависимости показателя степени металла от температуры для нахождения эквивалентной температуры необходимо решить следующее уравнение [c.105]

Эквивалентным временем Тэ при заданной температуре называется время, при котором суммарное удельное уменьшение корродирующего материала равно той же величине, что и при переменном температурном режиме, т. е. эквивалентное время позволяет привести время работы металла при изменяющемся температурном режиме ко времени (эквивалентному) при свободно выбранной температуре Тр. Если эквивалентная температура является однозначно определенной величиной, то эквивалентное время зависит от выбранной температуры Тр, к которой будет приведено время работы металла на фактических уровнях температуры. Суммарное эквивалентное время при заданной температуре Гр и ступенчатом изменении фактической температуры на основе формулы (3.40) выражается следующим образом [c.106]

Как отмечалось выше, приведенный метод расчета эквивалентной температуры и времени соответствует фактической последовательности изменения температурных уровней. Поэтому важным является и соблюдение последовательности расчета эквивалентного времени на отдельных температурных уровнях, поскольку формула (3.46) для Атэ.л не содержит времени продолжительности работы металла на соответствующем уровне температуры Г,-, а включает лишь абсолютные значения времени на краях отрезка. [c.107]

Подобно изложенному, эквивалентная температура при приближенных расчетах устанавливается из решения следующего уравнения [c.108]

Для нахождения эквивалентной температуры металла необходимо решить уравнение [c.108]

Для определения эквивалентной температуры при коррозии в первоначальной стадии, в соответствии с формулами (3.51) и (3.52), необходимо решить следующие уравнения [c.109]

Эквивалентную температуру при ступенчатом изменении температуры можно установить также при помощи кинетической диаграммы коррозии металла, подобно показанной на рис. 3.3. [c.109]

Средневзвешенная температура металла характеризует условия работы трубы лишь приближенно, а рассчитанная на основе установленных кинетических коэффициентов эквивалентная температура Тэз — более точно. Для установления уточненных кинетических коэффициентов коррозии обработка опытных данных проводилась по эквивалентной температуре, т. е. исходили из массива данных [Д5/, xj, Taj)]. Оказывается, что коэффициенты а, V и е для заданной марки стали не зависят от температуры продуктов сгорания, а лишь величина, р является сложной функцией от б. [c.171]

Зная зависимость 7 = 7(й) (рис. 4.30), нетрудно определить эквивалентную температуру продуктов сгорания О э при заданной (расчетной) температуре металла Гр. Таким образом, эквивалентная температура продуктов сгорания является такой температурой, при которой суммарное уменьшение удельной массы (глубина коррозии) равно той же коррозии в условиях переменной температуры газа в течение фактического времени работы t. [c.181]

Формула (4.16) получена при предположении, что температура металла в течение процесса не изменяется и равна заданной величине Гр. Понятие об эквивалентной температуре продуктов сгорания можно расширить применительно к условию переменной (заданной) температуры металла. При ступенчатом изменении температуры металла эквивалентная температура продуктов сгорания получается при решении уравнения [c.181]

Эквивалентная температура наружной поверхности Глубина износа , мм [c.218]

В зависимости от расположения опытной вставки средняя (эквивалентная) температура изменялась от 490 до 580 С. [c.227]

По полученному среднему значению рабочего напряжения и эквивалентной температуре эксплуатации по графикам длительной прочности определяют время до разрушения Тр, и использованный ресурс за данный межремонтный период Р сп) Равный величине отношения длительности межремонтного периода Тз,- ко времени до разрушения Гр, при среднем напряжении, действующем в этот период, о- .р, [c.204]

Для более точного определения эквивалентной температуры кроме вышеописанного метода применяется метод определения температуры по содержанию хрома в отложениях на наружной поверхности труб. Метод приемлем для сталей как перлитного класса, так и аустенитного. [c.216]

В условиях работы химических лабораторий электростанций определение хрома в наружной окалине предпочтительнее химическим методом. Установлена зависимость определения хрома в наружном слое окалины перлитных сталей от эквивалентной температуры эксплуатации. [c.216]

Полученные результаты исследования показали, что при содержании хрома в перлитных сталях до 2,5% эквивалентная температура эксплуатации не превышает 550 °С, а для сталей аустенитного класса при содержании хрома более 16% температура эксплуатации труб будет достигать 630 °С. При больших содержаниях хрома в окалине эквивалентная температура эксплуатации превышает предельную для данной марки стали. [c.216]

Если нагрузка на замок и температура замка не постоянны, то расчет ведется на так называемые эквивалентную нагрузку и эквивалентную температуру, определяемые опытным или теоретическим путем так, как это было предложено Е. И. Русановой в 1957 г. [c.3]

Рис. 1-9. Распределение эквивалентных температур поверхности экрана (/), факела (2) и температурного напора между факелом и стенкой (3) по высоте топки Н при нагрузке 160 т/ч.

Величину — можно называть эквивалентной температурой солнечного облучения (4кв)- [c.48]

Эквивалентная температура солнечного облучения для человеческого тела. Рассматриваем условно человеческое тело с физической стороны как вертикальный цилиндр высотой Н и диаметром D, причем будем принимать во внимание лишь боковую поверхность этого цилиндра. Интенсивность прямого облучения солнцем / в любой момент равна интенсивности облучения вертикальной поверхности, ориентированной на солнечный диск. [c.49]

Как видим из табл. 16, максимальная эквивалентная температура отмечается в 8 и 16 час. дня и составляет 6,3°. [c.50]

Эквивалентную температуру при ступенчатом изменении температуры можно определить также при помощи кинетической диаграммы коррозии металла (рис., 3.3). На этой диаграмме эквивалентная температура находится на изотермической линии, проходящей через точку с параметрами (<7, т). Эта точка обозначена буквой А. При определении суммарного удельйого уменьшения [c.105]

Измеренные максимальные значения глубины износа приведены в табл. 5.2. Здесь же для характеристики температурного режима металла приведена и эквивалентная температура наружной поверхности трубы. Среднестатистическая максимальная глубина износа труб из стали 12Х1МФ после 11 550 ч работы и при очистке с периодом То=8,7 ч равна 0,10 мм, а для трубы из стали 12Х2МФСР —0,08 мм. - [c.218]

На основании анализа полученного комплекса данных делается вывод о причине повреждения. При проведении экспертизы повреждения имеется возможность оценить эквивалентную температуру эксплуатации, применяя для этого структурные методы диагностики, основанные на зависимости степени трансформации структуры стали, содержания легирующих элементов в карбидных фазах, толщины слоя окалины от температурновременных условий эксплуатации [13,14]. [c.22]

Для сохранения окалины с внутренней поверхности образцы заливают сплавом Вуда, затем на токарном станке снимают с одной стороны слой 1—2 мм, делают шлиф и травят в 3%-ном спиртовом растворе азотной кислоты. Замеряют максимальную толщину окалины, делая 8—10 замеров, и вычисляют ее среднее значение Аок, мм. Глубину коррозии подсчитывают [121] по формуле AS= 0,48Лок- По значению А5 и фактической наработке с помощью графика (рис.5.13) определяют [122] эквивалентную температуру эксплуатации на внутренней поверхности трубы. Эквивалентную температуру эксплуатации на наружной поверхности определяют, добавляя Ata — разницу между наружной и внутренней поверхностями трубы. [c.214]

РиС. 5.13. График для определения эквивалентной температуры эксплуатации металла труб из стали 12Х1МФ [c.214]

В [123] разработан также способ оценки остаточной долговечности металла труб из стали 12Х18Н12Т, который позволяет по данным химического анализа содержания железа и хрома в анодном осадке определить эквивалентную температуру эксплуатации за весь период работы. [c.215]

Проведенные исследования показали, что при содержании ХРе Сг > 0,7% в анодном осадке и наработке более расчетной, т.е. превышающей 100 тыс. ч, эквивалентная температура эксплуатации составляет 650 °С и более, что в комплексе с низкими пластическими свойствами и вьщелившимися в процессе эксплуатации вторичными фазами (рис.5.14) значительно снижает [c.215]

Метод определения эквивалентной температуры по наружной окалине может производиться и неразрушающим методом, т.е. отбор необходимого количеетва окалины производится в котле непосредственно с трубы без ее вырезки. Ни одна из вышеупомянутых методик не учитывает влияния на ресурс металла его структурного состояния и изменения механических свойств, вызванных старением металла в процессе длительной эксплуатации. Поэтому для принятия решений по замене труб в период ремонта необходимо руководствоваться не только расчетами по существующим методикам, но и полным иеследованием металла. [c.217]

По толщине окалины на внутренней поверхности трубы и по содержанию хрома в окалине на наружной поверхности определяется эквивалентная температура труб, и по всему комплексу свойств оценивается ресурс надежной работы пароперегревателя. Для пароперегревателей из аустенитной стали 12Х18Н12Т расчет остаточного ресурса производится по суммарному содержанию хрома и железа в анодном осадке и состоянию структуры и свойств металла. [c.218]

На рис. 9, а для теплостойкой стали 18-8 приведены кривые температурной зависимости X t)/X to), а на рис. 9, б — кривая 1 термической усталости (неизотермический цикл) со средней температурой tn = 400° С, кривая 2 малоцикловой изотермической усталости при эквивалентной температуре из условия (15) = 400 С и кривая 3 изотермической усталости с поправкой на неравномерность распределения температур [21]. Эта последняя кривая располагается близко к опытным данным при испытании на термическую усталость при такой же средней температуре цикла (в данном случае 400°). Следует полагать, что в величине X (t) отражено влияние Структурных особенностей сплавов на сопротивление термической усталости в связи с внутриструктурной термонапряженностью, превращениями и объемными изменениями. Для отобра- [c.14]

При хранении в естественных климатических условиях расчеты упрощаются введением эквивалентной температуры Ojj и Так — 9 131 [c.131]

Эквивалентная температура обусловливает повышение так называемой эффективной температуры (по терминологии, принятой гигиенистами). Г. В. Шелейховский [52] приводит наблюдения Н. Лондона и О. В. Кауфмана, которые определяли повышение эффективной температуры опытным путем при солнечном облучении. [c.50]

РЕ= Рд-ЛРполн. =16,3-1,2-15,1 бар. Следовательно, давление на входе в ТРВ составляет 15,1 бар, что для R22 эквивалентно температуре 42°С. [c.76]

При проектировании технологических процессов переработки эластомеров их вулканизационные характеристики применяют для оценки перерабатываемости материала и для определения стадий, формирования пространственной сетки вулканизата. В качестве меры развития процесса вулканизации наряду с количеством связанной серы и показателями структуры вулканизационной сетки используют изменение интегрального показателя механического, сопротивления образца малых размеров деформациям, осуществ- ляемым на одном из известных приборов для изучения кинетики вулканизации. Один из изотермических режимов испытания принимают за эталон сравнения и называют эквивалентным режимом, а температуру материала при испытании — эквивалентной температурой вулканизации Тэ. [c.107]

Для выполнения расчетов по программе необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами К — число обрабатываемых кривых изотермической вулканизации N,— число циклов интегрирования по времени для каждой изотермической кривой G — максимальное из чисел точек для отдельных кривых изотермической вулканизации, с помощью координат которых вводится информация о геометрии кривых М(т) ТЕ — температура изотермического испытания, принятого за эталон сравнения, называемая эквивалентной температурой КР[1 К] — массив чисел точек каждой из последовательных экспериментальных кривых изотермической вулканизации ТВ[1 К] — массив значений температуры вулканизации для соответствующих изотермических испытаний ТМ[1 К,1 2XG] — массив координат т . Mi для последовательных кривых изотермической вулканизации. При этом каждая строка массива числом элементов 2 X G заполняется последовательно величинами Xt, Mi в соответствии с числом точек KP[J] для данной кривой, где J — номер кривой, J=l,2,. .., К. Остаток строки заполняется произвольными числами, например нулями. Первая строка массива предназначена для кривой эквивалентного режима (при Т = Тэ) Первые позиции массивов КР и ТВ содержат информацию также об этой кривой Х[1 3]—массив исходных приближений для искомых коэффициентов Кп, Kij К%, содержащий после еыполнени5 процедуры найденные [c.225]

На рис. 125 для различных материалов показана зависимость отношения действительной прочности к теоретической Од/от от эквивалентной температуры Тисл/Тпл (отношения температуры испытания к температуре плавления). Теоретическая прочность принималась <5/15. (Для аустенитной нержавеющей стали, никеля и кобальта она равна G/25, поскольку сильно расщепленные дислокации могут понижать теоретическую прочность, а в этих материалах энергия дефектов упаковки мала и, следовательно, возможно образование устойчивых расщепленных дислокаций.) Почти во всем рассматриваемом температурном интервале тугоплавкие металлы хуже других, что указывает на потенциальные возможности улучшения их свойств. [c.284]

Например (см. рис. 4.11) эквивалентной температурой для неизо-термического режима 600. . 125° С может быть в первом приближении температура около 525° С в изотермических испытаниях стали 12Х18Н9Т [15]. [c.185]

В неравновесной структуре метастабильный аустенит обнаружить легче, чем в равновесной. При наличии дефектов кристаллического строения термодинамический потенциал системы повьш1ается (см. рис. 3, б) . Это приводит к тому, что при реализации а -> 7-превращения в объектах, содержащих несовершенства, устанавливается квазиравновесное состояние, описывающееся конодой а [dl. Это соответствует гораздо меньшей концентрации углерода в аустените (точка d ) по сравнению с равновесной (точка d). Чем более неравновесно состояние исходной ферритокарбидной матрицы, тем меньшей должна быть концентрация углерода в аустените, находящемся в состоянии квазиравновесия с исходной искаженной а-фазой. Это эквивалентно смещению температуры до Т - Следовательно, чем больше степень неравновесности исходной структуры, тем выше эквивалентная температура превращения и тем большим должно быть количество аустенита, образующегося при данной температуре. [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...