Ф фактор внутренний

Яркость спектральной линии зависит от многих факторов хода светового пучка в приборе, пространственной и временной стабильности источника возбуждения и т. д. Для исключения влияния этих факторов на результат измерений нашел применение метод внутреннего стандарта, когда в пробе выбирают или в пробу вводят еще один элемент, содержание которого постоянно. При проведении анализа измеряются интенсивности спектральной линии исследуемого элемента Ф и внутреннего стандарта Ф . Все факторы, кроме колебаний температуры источника возбуждения, будут одинаково влиять на интенсивность этих линий. Следовательно, их отношение к = [c.125]

В поперечных сечениях плоского кривого бруса могут действовать, как и в рамах, три внутренних силовых фактора — N, Q и УИ. Наиболее часто имеют дело со стержнями, ось которых очерчена по дуге окружности. В этом случае положение любого сечения удоб-lio определять при помощи полярной системы координат, тогда продольная, поперечная силы и изгибающий момент будут функциями угла ф N (ср), Q (ip) и М ((f). [c.66]

Поперечная сила Q (ф) = 0,5Р sin ф, осевая сила N (ф) = == 0,5Р os ф. На рис. 428 показаны эпюры внутренних силовых факторов в сечениях кольца. [c.424]

В произвольном сечении, определяемом полярным углом ф, внутренние силовые факторы для действительного и вспомогательного состояний следующие [c.442]

Приложим в точке А по направлению дГ] силу Ф. Внутренние силовые факторы в каждом поперечном сечении бруса при этом, вообще [c.176]

Построить эпюры внутренних силовых факторов для горизонтального стержня ОА (см. рисунок) для момента времени через t сек после начала вращения вокруг вертикальной оси по закону Ф = Плотность материала стержня р, площадь его поперечного сечения F. [c.283]

Приложим в точке А по направлению xi силу Ф. Внутренние силовые факторы в каждом поперечном сечении при этом, вообще говоря, изменятся на величины, зависящие от силы Ф. Например, крутящий момент в некотором поперечном сечении будет иметь вид [c.236]

Если исключить систему внешних сил и заменить силу Ф единичной силой, то М = M i, Мх = Mxi и т. д. Следовательно, Мк1, Mil, Myi, iVi, Qx и Qy суть не что иное, как внутренние силовые факторы, возникающие в поперечном сечении под действием единичной силы, приложенной в рассматриваемой точке в заданном направлении. [c.237]

Составляем уравнения внутренних силовых факторов в заданной схеме нагружения, считая N положительным, если оно действует от сечения считая положительной, если она возникает от внешней силы, дающей положительную проекцию на внутреннюю нормаль к криволинейному участку рамы при построении в положительном направлении оси х считая положительным, если он увеличивает кривизну криволинейного участка рамы (сгибает участок) Mjp = PR (1 — os ф), Np = Р os ф, Qyp = Р sin ф. [c.218]

Входящие в эти выражения внутренние силовые факторы, имеющие единичный индекс, должны вычисляться от единичной вспомогательной силы Ф = 1, приложенной в заданной точке в заданном направлении. И несмотря на то, что мы положили Ф = 0, след этой силы как раз и сохраняется в виде единичных функций, входящих под знак каждого из шести интегралов Мора. [c.94]

В результате получаем вектор ф , характеризующий изменение перемещений (формы) и внутренних силовых факторов по е при колебаниях с частотой X [c.189]

Напряженность поля центробежных сил ротора характеризуют фактором разделения ф = ш2/ /я, где со —угловая скорость ротора R — внутренний радиус ротора — нормальное ускорение свободного падения. Чем больше радиус ротора и особенно чем больше его угловая скорость, тем выше фактор разделения. Естественно, что значения а п R зависят от конструктивных особенностей центрифуг и прочности материала, из которого изготовлен барабан. [c.66]

Традиционный метод начальных параметров, разработанный для колебаний стержневых систем, распространяется и на системы, включающие тонкостенные элементы. Положение характерных сечений системы и внутренние силовые факторы в них, так же как и в стержневых системах, характеризуются четырьмя величинами — прогибом у, углом поворота сечения ф изгибающим моментом М и перерезывающей [c.295]

Эта разность потенциалов создается в приповерхностном слое полупроводника, в результате возникает барьер Шоттки высотой ф -ф = фд. В реальных структурах металл-полупроводник это соотношение не всегда строго выполняется, так как на поверхности полупроводника в тонкой диэлектрической прослойке, возникающей из-за технологических факторов между металлом и полупроводником, образуются локальные поверхностные состояния. Электроны, находящиеся на них, экранируют влияние металла так, что внутреннее электрическое поле в полупроводнике определяется этими поверхностными состояниями. [c.167]

Б формулах (7.33) и (7.35) Di, Pi, где i= 1- -4 — произвольные постоянные интегрирования, которые находятся при удовлетворении краевых условий в перемещениях. Величины Ф" и 0 записаны в виде (6.50). Зная перемещения 0, Uz, по формулам (6.51) можно найти все внутренние силовые факторы, причем для круглой кольцевой пластинки выражения (6.51) значительно упрощаются [c.211]

Внутренние силовые факторы на прямолинейных участках вычисляем так же, как и в предыдущих примерах, а на криволинейной части рамы находим их функциональную зависимость от угла ф (см. рис. 7.6 а) [c.223]

Рассмотрим методику решения поставленной краевой задачи. Напомним, что силовые уравнения равновесия (4.11) и граничные условия (4.12) были получены независимо от физических уравнений состояния. Поэтому мы можем воспользоваться ими и в рассматриваемом случае. Если во внутренних силовых факторах (4.8), входящих в уравнения (4.11), выразить напряжения через деформации, используя соотношения (4.47), а затем деформации через три линейно независимые функции и х), ф х), w x) с помош ью формул (4.2) и (4.3), то в результате получим систему нелинейных дифференциальных уравнений. О точном ее решении в данном случае говорить не приходится. Поэтому воспользуемся методом упругих решений Ильюшина (см. 1.7), который распространим на исследуемые слоистые системы. [c.169]

Как и ранее, при решении задачи используем метод последовательных приближений, основанный на методе упругих решений Ильюшина. Для этого входящие в уравнения равновесия и граничные условия внутренние силовые факторы выразим через три линейно независимые функции и х i), ф х, t) и w x, t). В результате получим систему из трех нелинейных дифференциальных уравнений. В итерационном виде она совпадает с (4.71) [c.189]

В качестве примера на рис. 97, а показаны графики изменения внутренних напряжений от каждого фактора по кромке нижней полки в сечении лонжерона перед второй поперечиной двухосного автомобиля-самосвала ЗИЛ-ММЗ-555 при переезде через отдельное препятствие, параметры которого показаны на рис. 97, б. Кроме графиков изменения внутренних силовых факторов на рис. 97 приведен также график изменения угла ф перекоса лонжеронов, пропорционального углу закручивания датчика-трубы, установленного между ними. Графики даны для двух скоростей переезда через препятствие (скорость определялась на пути, равном базе автомобиля Ь и промежутку времени между началом наезда переднего и заднего колес на препятствие на графиках эти моменты совмещены). На рис. 97, в приведены графики изменения вертикальных усилий в передних и задних рессорах при переезде через препятствие со скоростью 15 км/ч. Усилия в каждой рессоре определяли по усредненным показаниям четырех тензодатчиков, наклеенных на верхней поверхности коренного листа. На графиках приведены значения кососимметричной 3 и симметричной 4 составляющих вертикальной нагрузки в передней подвеске, а также симметричной составляющей в задней подвеске 5. Кососимметричная составляющая в задней подвеске не показана, так как замеряемые напряжения в рессорах от нее малы и соизмеримы с погрешностями замеров. Симметричные составляющие можно определить как полусумму усилий в левой и правой рессорах, а кососимметричные — как полуразность этих усилий. [c.162]

Теперь все внутренние силовые факторы и перемещения выражены через функцию V. Для определения этой функции используем уравнение равновесия (9.9). Подставив в него выражения (9.22) и (9.23) и продифференцировав по ф, получим разрешающее уравнение [c.367]

Так как в данном случае рассматриваются только краевые нагрузки, то р1 = 0 Ра = 0 (0) = О и Ф (0) = О [см. равенства (10. Ю) и (10.27)]. В этом случае внутренние силовые факторы и перемещения связаны с функцией V следующими зависимостями [c.435]

Уравнения равновесия получим с помощью рис. 2.3, на котором изображен элемент кольца, расположенный под углом ф относительно начального сечения и ограниченный углом ф (см. рис. 2.2). Внешние и внутренние силовые факторы считаем приведенными к нейтральному слою и отнесенными к единице ширины кольца. В общем случае внешними силовыми факторами могут быть — радиальная распределенная нагрузка, qt — тангенциальная или окружная распределенная нагрузка, т — распределенный момент. Внутренние силовые факторы в поперечном сечении N — нормальная сила Q — поперечная сила М — изгибающий момент. Направление силовых факторов на рис. 2.3 принято за положительное. [c.15]

Решение методом интегрирования уравнения (2.7). Вначале определяем изгибающий момент в произвольном сечении под углом ф. В общем случае нагружения замкнутое плоское кольцо трижды внутренне статически неопределимо. Для раскрытия статической неопределимости удобно рассмотреть сечение по горизонтальному диаметру (ф = я/2) — рис. 2.5, б. В общем случае в сечении действуют три внутренних силовых фактора X, — изгибающий момент, — нормальная сила, Хз — перерезывающая сила. В нашем примере кольцо нагружено симметрично относительно вертикального и горизонтального диаметров. Очевидно, что условие симметрии может выполняться только при Хз = О (иначе будут различны условия деформирования нижней и верхней ветвей кольца). [c.18]

Вместе, с тем. ее называют также и диаграммой состояний (или состоя н и я) системы на том основании, что в ней мы имеем указания на термодинамические состояния сплавов, определяемые существующими в сплавах ф а з а м и и зависящие от факторов температуры и-давления (внешние факторы) и концентраций компонентов в фазах (внутренние факторы). [c.60]

Nf — Np (ф) — соответствующие внутренние силовые факторы, создаваемые внешней нагрузкой. Полученный результат можно трактовать так [51 изгибающий момент в замкнутом н произвольно нагруженном в своей плоскости Kj)yr0B0M кольце равен моменту Mf (ф) от вне них сил за вычетом трех первых членов разложения Мр (ф) в ряд Фурье по окружной координате, причем выражение (4.33) инвариантно по отношению к выбору основной системы. Аналогично можно трактовать и выражения (4.34). [c.114]

Часто техническая необходимость применения вихревых труб для охлаждения связана с ограничениями по расходу сжатого воздуха, требующими минимизации диаметра вихревой трубы при сохранении ее термодинамических характеристик. Это приводит к противоречию, связанному с масштабным фактором. Его преодоление требует определенных усилий по совершенствованию процесса энергоразделения у маломасштабных вихревых труб. Методы интенсификации процесса энергоразделения в маломасштабных вихревых трубах за счет отсоса наиболее нагретых периферийных масс газа с периферии камеры энергоразделения [7, 8] и нестационарного выпуска горячего потока через дроссельное устройство позволили приблизить уровень их термодинамической эффективности (ф = 0,22) к 22%, в то время как адиабатная труба с диаметром d > 20 мм уже позволяла достигать 0,27, а неадиабатная коническая труба В.А. Сафонова давала ф = 0,3. Этот факт обусловил необходимость разработки новой конструкции вихревой трубы, особенность которой состояла в выполнении оребрения на внутренней поверхности камеры энергоразделения на части ее горячего конца [35]. Часть камеры энергоразделения, примыкающая к дросселю (рис. 6.9), была выполнена в виде тонкослойного пластинчатого теплообменника, набранного в виде пакета из штампованных теплопроводных пластин, чередующихся с герметизирующими прокладками, обеспечивающими необходимый шаг. [c.292]

Для борьбы с коррозией на гетерогенных смешанных электродах, особенно при внутренней коррозии резервуаров и сосудов сложной формы, как и вообще при применении электрохимической защиты, представляет интерес распределение тока. На основании законов электростатики можно определить первичное распределение тока путем интегрирования уравнения Лапласа (div grad ф=0) [8, 12]. При этом сопротивления поляризации у электродов не принимаются во внимание. Распределение тока обусловливается исключительно геометрическими факторами. При учете сопротивлений поляризации следует проводить различие между вторичным и третичным распределением тока, когда действуют только перенапряжения перехода, обусловленные прохождением иона через двойной слой, или перенапряжения перехода в сумме с концентрационными. Это может представлять интерес, например, в гальванотехнике для получения равномерного осаждаемого слоя металла [13]. Под влиянием сопротивлений поляризации распределение тока становится более равномерным, чем первичное [2, 8, 12, 13], Для оценки условий подобия вводится параметр поляризации [c.60]

Весьма важным фактором является демпфирование. Выше было сказано, что следует различать внешнее и внутреннее демпфирование. Ряд авторов пытался дать приближенную формулу для расчета сопротивлений демпферов, например, X. Гольцер i[100], Дж. Ф. Шенон [188], В. А. Туплин [210] и др. Однако полученные результаты являются неудовлетворительными и неодинаковыми у различных авторов. [c.298]

В.Ф. Снигиревым [282], И.И. Соколовской [284] и др. Этими авторами составлены непротиворечивые с точки зрения вариационных принципов варианты систем дифференциальных уравнений слоистых пластин и оболочек, различающиеся между собой по структуре, широте охвата учитываемых факторов и границам применимости, установлены системы внутренних усилий, соответствующие принятым ими геометрическим моделям деформирования, сформулированы коррект- [c.9]

Очевидно, точно решить уравнение Перкуса — Йевика можно только для случая жестких сфер (см. гл 1Х, п. 4). Однако сравнение правильного вириального разложения с этим точным решением показывает, что потенциал не будет связан непосредственно с корреляционной функцией, как это. необходимо для уравнения Перкуса—Йевика. Так, согласно теории Перкуса — Йевика, для жестких сфер найдено, что прямая корреляционная функция резко обрывается на диаметре, равном ядру, тогда как правильное вириальное разложение ясно показывает, что даже для жестких сфер функция не равна нулю за пределами действия сил, несмотря на то, что в этом случае, по-видимому, структурный фактор 8 К) очень хорошо соответствует теории Перкуса—Йевика. Поэтому, хотя данные и свидетельствуют о том, что имеется внутренняя связь между парным потенциалом Ф(г) и /(г), но такая связь, по-видимому, преувеличивается этими теориями. Рассмотрим [c.40]

Практическое использование электрохимических принципов защиты от коррозии требует знания кинетики анодного и катодного процессов на металлах и влияния на нее внутренних и внешних факторов в широкой области потенциалов между крайними значениями равновесных потенциалов термодинамически возможных в системе металл — раствор анодных и катодных реакций. Как следует, например, из рис. 1, при протекании процесса в области перепассивации (фв), когда для защиты от коррозии целесообразно смещать потенциал коррозии в сторону отрицательных значенйй, не любое торможение катодной реакции приведет к подавлению коррозионного процесса (см. кривые ф 1 и ф°/1/). Без знания границ устойчивого пассивного состояния защитить металл невозможно. [c.10]

Если внутренний лучистый теплообмен является фактором, влияющим на устойчивость, то излучение, падающее извне, может само по себе привести к конвективной неустойчивости. Поглощение плоской световой волны приводит к внутреннему разогреву и может создать неустойчивую стратификацию. При этом возникающие возмущения оказывают обратное влияние на распространение света. Этот интересный фотоабсорбционный механизм неустойчивости был рассмотрен Б. М. Берковским и Е. Ф. Ноготовым р]. [c.285]

Под числом степеней свободы системы подразумевается число факторов равновесия—внешних (температура, давление) и внутренних (концентрация), которые могут быть изменены без изменения числа фаз в системе. При применении правила фаз к металлическим системам принимается во внимание только один из внешних факторов— температура, так как в атмосферных условиях давление остается постоянным. В этом случае записанное выше уравнение принимает следующий вид С = К — Ф+ 1. Если число степеней свободы системы равно нулю (безвариаптная или нонвариантная система), то нельзя изменять внешний фактор (температуру) или внутренний фактор (концентрацию) без того, чтобы это не вызвало изменения числа фаз. Если число степеней свободы равно единице (одновариантная или моновариантная система), то изменение одного из этих факторов равновесия не вызовет изменения числа фаз. Если число степеней свободы равно двум (двухвариантная или бивариантная система), то возможно изменение обоих факторов равновесия, при этом число фаз не изменится. Применение правила фаз будет изложено ниже, при рассмотрении конкретных диаграмм состояния металлических сплавов. [c.116]

Понимание П. ф. и практич. пользование им требует ознакомления с рядом предварительных понятий. Состоянием системы называется совокупность всех ее свойств свойства же системы на математич. языке называются ее переменны ми. Каждая система имеет строго определенное число независимых переменных остальны е переменные (свойства) являются ф-иями из- бранных независимых переменных. Сколькими независимыми переменными определяется состояние системы—показывает опыт. Выбор же свойств в качестве независимых переменных определяется удобством при решении задачи с математич. точки зрения любое свойство системы м. б. взято за независимое переменное с опытной же точки зрения удобнее брать для этой цели те свойства, к-рые легко измерять. В большинстве случаев выбор падает на абс. темп-ру Т°, давление р (или объем V) и концентрации веш еств с , g, Сз,. .., составляюш их систему. Из обширной группы свойств системы мы выделяем группу термодинамич. свойств это те свойства, которые являются ф-иями Т°, давления (или объема), концентраций и теплосодержания (и только этих величин). К термодинамическим свойствам принадлежат термич. и калорич. коэф-ты, внутренняя энергия, энтропия, потенциалы и т. д. Такие свойства, как диэлектрич. постоянная, показатель преломления, враш ение плоскости поляризации, являются физическими, а не термодинамич. свойствами. Изменение всякого вида энергии м. б. представлено произведением интенсивности (силы в обобш енном смысле) на изменение фактора емкости, напр, работа расширения pdV есть произведение интенсивности (давления) на изменение фактора емкости (объема) прирост электрич. энергии Edr) выражается произведением интенсивности (электрического потенциала Е) на изменение фактора емкости (количества электричества г]) и т. д. При составлении юбш ей системы из нескольких систем всегда можно поставить опыт так, что фактор емкости обш ей системы будет суммой факторов емкости отдельных составляюш их систем [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...