Параметр устойчивости

На основе сформулированных условий устойчивости и отсутствия прогара стенки выведены аналитические выражения для определения об ласти параметров устойчивой и безопасной работы системы. Установлено, что эти условия накладывают очень жесткие, практически невыполнимые ограничения на параметры системы, несоблюдение которых и является одной из основных причин неустойчивости известных эксперимен- [c.150]

Параметры устойчивости полета зависят от взаимного расположения центров масс и давления заданного летательного аппарата конической формы. Центр давления конуса при сверхзвуковом обтекании расположен на расстоянии /з высоты, т. е. х = (2/3)а к. Центр масс (ц. м) заданного конического тела с тонкостенной стабилизирующей юбкой можно считать расположенным в точке, совпадающей с центром масс сплошного конуса длиной х (см. рис. 9.4). Координата этой точки Хи,.ы = (3/4) х . Таким образом, центр давления расположен за центром масс, т. е. заданный конус обладает статической устойчивостью. [c.270]

Рис. 8. Изменение параметров устойчивости шарнирно опертых пластин из эпоксидных композиционных материалов с углами армирования 0 и конструкционных металлов [Пкр = = с (г/Ь)

Рис. 10. Изменение параметров устойчивости для цилиндрических оболочек из эпоксидных композиционных материалов с углами армирования 6 (Окр = ЛЕ ЦВУ.

Взаимное влияние параметров устойчивости и собственных частот удобно уточнять на основе раздельного анализа составляющих вектора Михайлова [5]. Для системы 4-го порядка необходимое условие устойчивости выполняется при обеспечении условия [c.119]

На фиг. 12 построена область параметров устойчивых систем регулирования в координатах (Ь, tjj", причем границей ее яв-ляется прямая ф" —1. [c.250]

Рис. 1.11. Основные параметры устойчивости резонатора

Грузовую устойчивость проверяют расчетом и испытанием изготовленного крана по Правилам Госгортехнадзора при приемочных испытаниях на предприятии-изготови-теле и при техническом освидетельствовании на строительной площадке. Остальные виды устойчивости проверяют только расчетом. Параметры устойчивости рассчитывают в соответствии с нормативной документацией головных научно-исследовательских организаций, согласованной с Госгортехнадзором РФ. [c.190]

На рис. 41 изображены амплитудные характеристики для жесткого ротора (А = оо) при прямом вращении вибратора и при трех значениях параметра устойчивости В = Лсо /g [одно из них (В = 3,9) соответствует границе устойчивости, частота самовозбуждающихся колебаний на границе Л/w = 0,51). Из рис. 41 следует, что на границе устойчивости при частоте внешней нагрузки, совпадающей с частотой самовозбуждающихся колебаний, амплитуды вынужденных колебаний становятся неограниченно большими (в линейной постановке), несмотря на наличие в системе демпфирования. Для значений параметра В, отличных от В , колебания вблизи б/w = 0,5 также носят резонансный характер. Учитывая это, а также то, что вблизи границы устойчивости частота автоколебаний близка к половине частоты вращения, можно утверждать, что частота w/2 в определенном смысле является собственной частотой жесткого ротора. [c.172]

Определяющими параметрами устойчивости (критической угловой скорости вращения), как и для флаттера крыла (см. п. 6), являются центровка лопасти (/ е). жесткость проводки управления, положение оси вращения лопасти. Необходимые условия отсутствия флаттера лопасти [c.508]

НЕКОНСЕРВАТИВНЫЕ АВТОНОМНЫЕ СИСТЕМЫ С ПОСТОЯННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ. УСТОЙЧИВОСТЬ ЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМ [c.89]

Время I в соотношениях (5.50) определяется в единицах времени релаксации связующего. Отметим, что закон ползучести выбран в простейшей форме (5.50) по соображениям упрощения расчетов параметров устойчивости и прогиба оболочки. [c.239]

Численная реализация модели (5.56), проведенная для трех значений толщины пластины /г, показала, что оптимум достигается для пространственной структуры армирования, обозначенной в (5.58) как 5г. Соответствующие параметры оптимальных проектов приведены в табл. 5.9. Анализ данных таблицы позволяет сделать вывод о том, что с увеличением толщины конструкций эффективность трехмерного армирования возрастает, поскольку с ростом толщины при определении параметров устойчивости конструкций возрастает роль поперечных сдвигов. Применение же рационально подобранных трехмерных структур армирования позволяет повысить жесткость конструкций в плоскостях х,г и у,2 , что и обеспечивает увеличение значений критических нагрузок. [c.243]

В монографии представлены результаты теоретических и численных исследований, выполненных авторами в области механики и вычислительной математики слоистых тонкостенных анизотропных оболочек, а также неклассическая математическая модель нелинейного деформирования тонкостенных слоистых упругих композитных пластин и оболочек, отражающая специфику их механического поведения в широкой области изменения нагрузок, геометрических и механических параметров, структур армирования. Предложен и реализован эффективный метод численного решения краевых задач неклассической теории многослойных оболочек, основанный на идеях инвариантного погружения. Получены решения задач начального разрушения, устойчивости, свободных колебаний слоистых конструкций распространенных форм — прямоугольных и круговых пластин, цилиндрических панелей, цилиндрических и конических оболочек. Дана оценка влияния на характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости таких факторов, как поперечные сдвиговые деформации, обжатие нормали, моментность основного равновесного состояния, докритические деформации. Проведены систематические сравнения полученных решений с решениями, найденными при использовании некоторых других известных в литературе неклассических моделей, в том числе и в трехмерной постановке. [c.2]

В четвертой главе на основе разработанных уравнений даны решения задач цилиндрического изгиба изотропных слоистых длинных пластин и панелей и решения задач об их выпучивании по цилиндрической поверхности. Кроме того, эти задачи рассмотрены еще и на основе уравнений других вариантов неклассических прикладных теорий, приведенных в гл. 3. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило уточнить границы их пригодности, оценить влияние поперечного сдвига и обжатия нормали на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости. Дифференциальные уравнения задач статики рассматриваемых здесь элементов конструкций допускают аналитическое представление решения, что использовано при детальном исследовании и сравнительном анализе структур решений, полученных с привлечением различных геометрических моделей деформирования. На примере задачи цилиндрического изгиба длинной пластинки показано, что в моделях повышенного порядка появляются решения, описывающие ярко выраженные краевые эффекты напряженного состояния. С наличием последних связаны существенные трудности, возникающие при численном интегрировании краевых задач уточненной теории слоистых оболочек и пластин — их характер, формы проявления и пути преодоления также обсуждаются в этой главе. [c.13]

Из (3.1.6) ясно, что в развиваемом варианте теории многослойных оболочек уточнение классической теории связано с учетом поперечных сдвиговых деформаций, в то время как обжатие нормали в нем не учитывается. Обосновывая избранное направление уточнения, укажем на работы [13, 14, 257—260, 262], в которых, в частности, рассматривается вопрос о погрешности в определении характеристик напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости слоистых оболочек, вносимой неучетом обжатия нормали. По результатам этих и других исследований можно сделать вывод о том, что за исключением некоторых особых случаев — очень толстые оболочки, сосредоточенные нагрузки и т.д., — основной вклад в уточнение вносит учет поперечных сдвиговых деформаций, тогда как влияние обжатия нормали невелико и им допустимо пренебречь.. [c.40]

В такой ситуации первостепенное значение приобретает вопрос о границах применимости прикладных уточненных теорий. При обсуждении этого вопроса должны, в частности, сравниваться результаты расчета характеристик напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости, найденных на основе различных вариантов неклассических уравнений, как между собой, так и с эталонными" результатами, определенными экспериментально и на основе уравнений пространственной задачи теории упругости. Наличие широкого круга сравнительных данных позволит выявить характер и степень влияния учитываемых факторов, уточнить границы применимости прикладных неклассических теорий и в их рамках указать наиболее простые и в то же время достаточно точные подходы к анализу слоистых оболочечных систем. [c.81]

В настоящей монографии сравнительному анализу результатов расчета слоистых оболочек и пластин на прочность и устойчивость уделяется значительное внимание. Результаты расчета напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости, определенные на основе установленных в параграфах 3.1—3.6 уравнений, сравниваются с результатами, полученными на основе уравнений классической теории, уравнений типа С.П. Тимошенко [43, 118, 121, 226, 265 и др. 1, уравнений, основанных на кинематической модели [c.81]

В параграфах 4.4, 4.5, 5.2, 5.5, 6.4 будет показано, что это обстоятельство приводит к значительным погрешностям в определении напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости оболочек с существенно различными жесткостями слоев. [c.84]

Следует добавить, что дифференциальные уравнения, описывающие процессы изгиба и выпучивания длинной прямоугольной пластинки по цилиндрической поверхности, образующая которой параллельна длинной стороне пластинки, лишь значениями некоторых коэффициентов (см. ниже) отличаются от соответствующих уравнений изгиба и устойчивости слоистых балок и стержней. Точно также уравнения, описывающие процессы изгиба и выпучивания длинной панели по цилиндрической поверхности, аналогичны соответствующим уравнениям изгиба и устойчивости арки. Так возникают пары близких между собой систем дифференциальных уравнений, характеризующих механическое поведение существенно различных элементов конструкций. Ясно, что методы исследования краевых задач для этих близких систем уравнений одинаковы, а результаты, полученные при решении одной из них, сохраняют свое значение и для другой. Поэтому сформулированные ниже выводы о характере и степени влияния поперечных сдвигов, обжатия нормали, вида краевых условий на характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости слоистых длинных пластин и панелей остаются справедливыми для балок, стержней и арок. [c.94]

Неучет влияния неоднородности докритических усилий приводит к существенной погрешности в определении критических параметров устойчивости. Для податливых на сдвиг оболочек эта погрешность несколько ниже. [c.194]

Из табл. 8.5.3 видно, что при увеличении параметра Е /Е (сопровождающемся увеличением податливости слоев оболочки на поперечные сдвиги) влияние поперечных сдвиговых деформаций на расчетные значения критических давлений увеличивается, а влияние моментности основного равновесного состояния и до-критических деформаций уменьшается. Так, относительная погрешность, вносимая в определение критических давлений неучетом поперечных сдвиговых деформаций (моментности основного равновесного состояния), составляет 5,84 % (10,08 %) при Е /Е = 10 и 9,43 % (5,83 %) — при Е /Е = 60. Отметим, что эффект ослабления влияния моментности основного состояния на критические параметры устойчивости для податливых на поперечные сдвиги оболочек выявлен и в исследованиях [14, 60], в которых анализировалась устойчивость при внешнем давлении цилиндрической оболочки. [c.262]

Численные значения параметра устойчивости F = Reg (Fr e) определены эмпирически (рис. 15.2). При этом схема течения соответствовала случаю движения нагретой воды Т = = 15 -т- 55 С) над неподвижным объемом более холодной воды (/"о = 10 -i- 50° Q при соблюдении условий прямой стратификации для двумерного потока. [c.219]

Однако при рассмотрении деформации срединной поверхности сохранены члены до второго порядка в выражении для деформаций и до третьего порядка в выражении для энергии. Благодаря этому получено самое простое видоизменение линейной теории, позволяющее учесть взаимодействие окружных усилий с изгибом. Кроме того, сохранен дополнительный член четвертого порядка в выражении для энергии, чтобы связанные уравнения оставались ограниченными при больших значениях параметра устойчивости р, как будет рассмотрено ниже. В выражения для деформации и энергии введены также нелинейные члены, соответствующие начальным несовершенствам. [c.28]

Исследование термической стабильности четырехоки-си азота (см. параграф 5 гл. II) показало, что необратимое разложение ограничивает использование N2O4 в качестве теплоносителя и рабочего тела АЭС областью температур 7 900 °К. Максимальное давление цикла АЭС с N2O4 может быть выбрано в области давлений Р 200 атм [405]. При температуре 7 =900°К и давлении Я = 200 атм, как следует нз данных работ [393, 394], время релаксации г реакции (4.1) имеет величину порядка 10 сек. В этой области параметров устойчивое вычисление при использовании метода Рунге — Кутта будет достигаться при шаге сек. С понижением темпе- [c.153]

Краткое содержание. Исследуются уравнения возмущения в общем виде. Найдено, что для потоков с краевыми условиями на бесконечности невязкостная аппроксимация совсем не учитывает влияния вязкости. Найдено также, что общепринятая теория параллельного течения недостаточна для исследования влияния вязкости. В статье представлены результаты детального исследования невязких параметров устойчивости двухмерной струи и полуструи. Предложен метод исследования вязкостных свойств. [c.109]

Задача устойчивости характеризуется тремя безразмерными параметрами, один из которых определяет положение цапф на кривой подвижного равновесия (коэффициент нагруженности или эксцентриситет х), а два других характеризуют в основном влияние скорости вращения и гибкости ротора. Параметры устойчивости могут быть выбраны неоднозначно, поэтому ниже используется несколько вариан- [c.166]

Для неконсерватнвных систем в исходные уравнения входят уже два или несколько параметров. Один из них по-прежнему характеризует частоту X периодических движений, а другие (параметры устойчивости iJj) — внутренние силы и факторы, приводящие к потере устойчивости. Для таких систем ставится задача об отыскании границы (границ) устойчивости. Как и при определении собственных частот в этом случае составляется условие — уравнение [c.184]

При использовании методов расчета, бази-рзчощихся на численных методах начальных параметров или динамических жесткостей, находят границу устойчивости в зависимости от параметра устойчивости задачи Л (скорость вращения, пороговая мощность и т.п.). При реализации метода отыскивают периодическое решение с неизвестной частотой А. и с помощью переходных матриц для ротора с распределенными параметрами составляют с учетом траничных условий характеристическийГ определитель Ф(А, X). Из условия Ф(А, )=0 численно находят границу устойчивости и частоту колебаний на этой границе. [c.506]

В меньшей степени исследованы задачи расчета критических параметров устойчивости и частот собственных колебаний таких конструкций [39, 49]. Последнее обостоятельство объясняется сложностью и трудоемкостью решения задач упомянутого класса. При этом известные методики расчета трехслойных конструкций, как правило, используют упрощенные кинематические модели. Весьма распространенным до настоящего времени приемом является снижение размерности моделей решаемых задач на основе [c.136]

При характерных параметрах устойчивых и плоских резонаторов для выделения основной моды требуется сравнительно много времени. Так, у плоского резонатора длиной 50 см из круглых зеркал диаметром 8 мм По оказьюается близким к 400, и to составляет более 10" с, что замет-но превышает длительности пичков в режиме свободной генерации (см. начало 3.1) и импульсов в режиме модулированной добротности (учет непрерьшною поступления спонтанного излучения может лишь увеличить о) Это означает, что в указанных режимах такой резонатор не может обеспечить генерации на одной основной моде. [c.170]

В шестой главе рассматриваются слоистые цилиндрические оболочки. Замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной композитной цилиндрической оболочки, получена из общей системы и использована при исследовании осесимметричного изгиба оболочки, нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением. Выполнен параметрический анализ влияния поперечных сдвигов на интегральные (прогибы, усилия, моменты) и локальные (нагрузки начального разрушения) характеристики напряженно-деформирован-ного состояния. На примере этой задачи исследована зависимость решения от функционального параметра /(z) и показано, что в большинстве практически важных случаев этот параметр можно принять соответствующим квадратичной зависимости сдвиговых поперечных напряжений от нормальной координаты. В параграфе 6.4 дано решение задачи об устойчивости цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внешним давлением. Эта задача рассмотрена как на основе разработанных в настоящей монографии уравнений, так и на основе других вариантов уравнений устойчивости, приведенных в третьей ее главе. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций, обжатия нормали, кинематической неоднородности, моментности основного равновесного состояния на критические параметры устойчивости. [c.14]

Исследование уравнений (3.16) на ЭВМ показало, что система спутник-стабилизатор с газореактивной СПУ устойчива при некоторых ограничениях на ее параметры. Устойчивым режимом работы является автоколебательный. Система, совершая затухающие колебания, стремится к устойчивому предельному щослу. На рис. 3.12 приведен переходный процесс в системе для выбранных параметров при времени запаздьшания г = = 0,05 с. (Показано изменение во времени угла отклонения ( , скорости ф отклонения тела спутника от местной вертикали и управляющего момента СПУ Му). Система, имея изгибные колебания, одновременно уходит по углу. В дальнейшем СПУ выбирает это угловое отклонение, и в системе появляются устойчивые автоколебания. Переходный процесс затухает за допустимый интервал 3,5 мин. При исследовании динамики изучалось влияние величины времени запаздывания СПУ на устойчивость работы сис- [c.79]

Stfe, 6/fe — символы Кронекера е. Ке, Fi — параметры устойчивости стратифицированных течений. [c.216]

Как следует из исследований [176], параметр устойчивости Fjjpii s=> 500 соответствует R i pj tsi i=i0,9. По P. Коху Ri > 0,85 соответствует условию, при котором отсутствует массообмен между слоями. [c.220]

В числовых расчетах, приведенных ниже, использованы уравнения (19) и (20). Однако сначала выявлен наиболее подходящий параметр устойчивости для этого рассмотрено упрощенное уравнение для симметричной формы движения, которое получено отбрасыванием членов, описывающих взаимодействие форм и затухание в уравнении (19). Jenepb легко найти явные решения уравнений для симметричной формы колебаний, и уравнения для изгибных форм (20) можно переписать в упрощенном виде. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...