Эффект абсолютный

Для изучения тепловых эффектов при термодеструкции теплозащитных материалов находит широкое применение метод дифференциального термического анализа. Как в случае термогравиметрического анализа, при дифференциальном термическом анализе образцы теплозащитных материалов нагревают с заданной скоростью до соответствующей температуры разложения и выше ее. При дифференциальном термическом анализе полученные данные представляют в виде кривых, на которых указаны приращения температуры, соответствующие выделению или поглощению энергии данным материалом. Одной лишь дифференциально-термической кривой недостаточно, так как она не позволяет определить при обнаружении самых незначительных тепловых эффектов абсолютные температуры протекания этих процессов. Поэтому ее всегда комбинируют с термогравиметрической и получают таким образом одновременно две записи термогравиметрическую для определения температур тех или иных эффектов и дифференциальную для фиксации даже небольших тепловых эффектов. [c.349]

Сварные конструкции (стержневые, листовые и оболочечные несущие элементы, подкрановые устройства, трубопроводы, емкости) требуют при оценках их сопротивления деформированию и разрушению учитывать влияние неоднородности механических свойств и дефектности, связанной с широким использованием сварки, развития методов испытаний и расчетов в связи с эффектом абсолютных размеров сечения конструкций и технологической концентрацией напряжений. [c.5]

Рост рабочих параметров турбоагрегатов и, в первую очередь, их единичных мощностей связан с необходимостью увеличения абсолютных размеров сечений и длины несущих частей корпусов и роторов. Масса роторов турбин при различных вариантах их исполнения повышается от 30—50 до 80—150 т. При этом для цельнокованых роторов низкого давления используют уникальные слитки массой от 100 до 550 т. Такое увеличение размеров исходных заготовок и готовых роторов, вызванное рядом технологических факторов (видом заготовки — отливка или поковка, термообработкой и т. п.), может привести к повышению неоднородности механических свойств материала уменьшению пластичности на 20—50 %, ударной вязкости на 40—60 %. Для зон роторов, находящихся под действием циклических нагрузок, существенное значение имеет эффект абсолютных размеров, состоящий в уменьшении на 40—60 % пределов выносливости (при базовом числе циклов 10 —10 ) с переходом от стандартных лабораторных образцов к реальным роторам. Неблагоприятное влияние увеличения абсолютных размеров сечений подтверждается также результатами испытаний образцов на трещиностойкость. Различие в критических температурах хрупкости в центральной части поковок по сравнению с периферийной может достигать 40—60 °С абсолютные значения критических температур для сталей в ряде случаев составляют 60—80 °С, а для высокотемпературных роторов из r-Mo-V сталей 120—140 °С. Это имеет существенное значение для роторов турбин при быстрых пусках, когда температура металла ротора может оказаться ниже критической. [c.6]

Проблемы прочности, долговечности и надежности в области классической многоцикловой усталости (10 < N < Q ) в течение многих десятилетий решались наиболее обстоятельно и эффективно в силу их исключительной важности для большинства объектов современного машиностроения автомобильного, сельскохозяйственного, авиационного, железнодорожного, технологического, энергетического, металлургического. Массовые повреждения от усталости большого числа деталей машин заставили осуществить обширные комплексные программы исследований механизмов возникновения и развития трещин с учетом основных факторов конструктивных (концентрация напряжений, эффект абсолютных размеров), технологических (исходные свойства конструкционных материалов, наличие сварки, упрочнение, снятие и создание остаточных напряжений) и эксплуатационных (базы по числу циклов, асимметрия, среда, температура). Для этих случаев (особенно в авиации) анализ прочности и ресурса в наи- [c.71]

Понятие гарантированного результата зависит прежде всего от принятого показателя (шкалы на множестве исходов). Так, если результаты реализации стратегии оцениваются величиной ожидаемого выходного эффекта, например, производительности и прибыли конверсионного направления, то абсолютно гарантированное значение показателя дает уровень, ниже которого мы не получим результат ни в одной реализации. Следовательно, такая гарантия распространяется и на каждую реализацию в отдельности (индивидуально), и на любую совокупность реализации. При показателе - математическое ожидание выходного эффекта - абсолютно гарантированный результат ничего не гарантирует в смысле величины отдельной реализации. Однако по мере роста числа независимых направлений суммарный эффект почти наверное превысит значение W х N. [c.490]

Эталон чувствительности 1 кн. 290 Эффект абсолютный 1 кн, 35, 36 [c.326]

При увеличении площади поперечного сечения Р зависимость П = / Р) имеет асимптотический характер (см. рис. 1.3.2), и площадь поперечного сечения образца следует выбирать на пологой ветви этой кривой. Эксперименты показывают, что для приближенной оценки эффекта абсолютных размеров можно использовать зависимость вида [c.39]

При компенсации теплового эффекта процесса термоэлектрическими эффектами абсолютная температура образца или разность температур рабочей и сравнительной ячеек должна поддерживаться постоянной [c.82]

Осредненная зависимость вида ==(77) Д ет удовлетворительное совпадение с опытными данными и может быть использована для приближенной оценки эффекта абсолютных размеров. В таком случае приближенно влияние размеров на прочность можно оценить по графикам или коэффициентам влияния [c.41]

Величина qp связывает вероятность разрушения, напрягаемый объем материала и показатель Шд — все факторы, от которых зависит разрушающее напряжение. Величина <7р статистически характеризует эффект абсолютных размеров. Зависимость [c.42]

Однако при анализе полученных результатов ни в одной из этих работ не разделяются эффект абсолютных размеров и фактор неоднородности напряженного состояния, столь важные для стеклопластиков. [c.45]

При длительном статическом нагружении проявляется эффект абсолютных размеров. Определение разрушающих напряжений, соответствующих различным временам разрушения, показало, что при длительном статическом нагружении оценка эффекта абсолютных размеров может быть сделана по соотношению [c.57]

На рис. 15.26 показана температурная чувствительность порогового напряжения. Качественно поведение кривой совершенно аналогично только что рассмотренному, т. е. снова наблюдаем суперпозицию двух эффектов. Абсолютное значение температурной чувствительности - около -1 мВ/К. Качественная картина поведения, так же, как и абсолютное значение этой чувствительности, были подтверждены в довольно сложных экспериментах [15.159]. [c.430]

В тех случаях когда средства снижения токсичности данного типа применяются впервые и не имеют аналогов, т.е. достигаемая степень очистки не может быть обеспечена ранее существовавшими средствами, определяется абсолютный экономический эффект как разность между предотвращенным ущербом и затратами на его устранение [c.110]

Абсолютные эффекты охлаждения = М и подогрева [c.43]

С физической точки зрения это означает, что в пределе, когда нет расхода по охлажденному или подогретому потоку, абсолютные эффекты подогрева и охлаждения равны нулю дг = О, [c.48]

Максимальные значения абсолютных эффектов охлаждения Д/ достигаются в области относительных долей охлажденного потока ц = 0,2- 0,3, эффектов подогрева At — в области ц = 0,85 0,95. При дальнейшем снижении ц < 0,2 на холодном режиме и увеличении ц > 0,95 на горячем режиме уменьшение эффектов энергоразделения вызвано двумя причинами существенной перестройкой потока в камере энергоразделения, связанной с повышением гидравлического сопротивления вихревой трубы, падением уровня осевых расходных скоростей потоков и значительным ростом влияния на эффекты энергоразделения теплообмена с окружающей средой. [c.48]

Максимально достигаемые абсолютные эффекты охлаждения потока газа, истекающего из отверстия диафрагмы, наблюдаются при существенно меньших значениях относительной доли охлажденного потока 0,1 < ц < 0,3. [c.49]

Очевидно, сложное поведение зависимостей ti, = /(л ) и ti, = = /(/, ) на докритических режимах связано с ростом скорости истечения на входе в сопло, а следовательно, с увеличением уровня относительных сдвиговых скоростей в камере энергоразделения и плотности потока кинетической энергии масс газа. Действительно, с ростом степени расширения в вихревой трубе О < < л < л р происходит рост скорости истечения, а следовательно, и рост снижения термодинамической температуры. Несмотря на рост абсолютных эффектов охлаждения при изоэнтропном расширении в соответствии с зависимостью (2.18) температурная эффективность возрастает в результате более интенсивного роста эффектов охлаждения, обусловленного ростом падения термодинамической темпе >атуры потока на выходе из сопла закручивающего устройства [c.53]

С учетом разности влагосодержания расчетное расхождение по абсолютным эффектам охлаждения ЪТ должно было составлять 15,5 К даже при /, = 0,18 МПа. В опытах же это значение не превышало 10 К. На основании этого результата авторами был сделан вывод о том, что на выходе из соплового ввода закручивающего устройства водяные пары находятся в переохлажденном состоянии, таким образом, конденсация и льдообразование происходят за соплом в камере энергетического разделения. [c.63]

Перечисленные исследования и типы адиабатных вихревых труб в основном развивались в направлении увеличения абсолютных эффектов охлаждения и температурной эффективности процесса энергоразделения. Холодопроизводительность и адиабатный КПД интересовали разработчиков в меньшей степени. Этому способствовал тот факт, что повышение этих характеристик, несмотря на достаточно большие усилия исследователей, продвигалось достаточно медленно. В настоящее время для цилиндрических вихревых труб Т1 = 0,28 для конических 0,29-Ю,3. [c.81]

Выше отмечалось, что с ростом температуры абсолютные эффекты охлаждения возрастают, а температурная эффективность практически неизменна [40, 112, 116]. В последнее время вихревые трубы находят применение в авиационной и ракетной технике, в теплоэнергетической отрасли там, где температура газа на входе может существенно превыщать умеренные положитель- [c.94]

Рис. 2.34. Зависимость абсолютны эффектов подогрева (а) и охлаждения (б) высокотемпературной вихревой трубы от температуры на входе при различных значениях ц (п = 0,5 1 = 9,0 F= 0,1 1= 0,5)

Результаты экспериментов (рис. 2.34 и 2.35) подтверждают зависимость характеристик трубы от теплофизических свойств и состояния термодинамической системы. Абсолютные эффекты подогрева для всех трех режимов работы (см. рис. 2.34) при ц = 0,8-5-0,5 растут до температуры порядка 1500 К, после чего их темп роста снижается и, пройдя через максимум, начинает уменьшаться. [c.96]

Нет оснований считать приведенные значения характеристик устройств, основанных на использовании пироэлектрического электрокалорического эффекта, абсолютным максимумом как в силу слабой разработанности микроскопической теории эффекта, так и крайней ограниченности располагаемых экспериментальных данных. Сказанное позволяет считать данное направление весьма перспективным в энергетике и криогенике средних и малых мощностей, пока не начнут проявлять свое сдерживающее действие налагаемые спецификой материалов ограничения предельно достижимой плотности потоков энергии. Помимо перспективы использования в качестве резервуара преобразуемой энергии широко доступных и сравнительно слабо используемых низкотемпературных источников рассматриваемый вариант обеспечивает относительно легкую генерацию высоких потенциалов с первичной ча-тотой, задаваемой технологически допустимой частотой термоцик-лирования. При этом обеспечивается возможность дальнейшего повышения частоты и напряжения обычными методами. [c.175]

Стреляев В. С., Зайцев Г. П, Рассеяние характеристик кратковремен- ной статической прочности стеклопластиков в связи с эффектом абсолютных размеров и неоднородностью напряженного состояния — Известия высших учебных заведений. Машиностроение , 1964, 5, с. 380—384. j [c.188]

При истечении через цилиндрический насадок под уровень первый режим истечения не будет отличаться от описанного вьнпе. 11о когда абсолютное давление внутри насадка благодаря увеличению Н надает до давленгш насыщенных паров, перехода )to второму ре киму но происходит, а начинается кавитационный режим, при кото))ом расход перестает зависеть от противодавлеиия т. е. получаемся эффект стабилизации, опнсапиый выше (см. п. 1.23). При отом чем [c.114]

Чаще всего вихревую трубу используют как устройство для получения охлажденных масс газа, т.е. как расширитель газокомпрессионной холодильной машины, эффективность которой существенно выше эффективности дроссельной. Это определяет и те внешние интегральные характеристики оценки термогазодинамического совершенства вихревых труб, широко используемые исследователями. В первую очередь к ним необходимо отнести абсолютные эффекты снижения температуры охлажденного [c.43]

Выражение (2.8) позволяет по абсолютным эффектам энергоразделения для адиабатной вихр>евой трубы рассчитать относительную долю охлажденного потока ц [c.44]

Характеристики вихревых труб обычно представляют в виде зависимостей абсолютных эффектов охлаждения и подофева от управляющего параметра (аргумента), в качестве которого чаще всего используют относительную долю охлажденного потока ц Д7 =/(ц), Ar =/(n). В некоторых случаях в качестве аргумента для построения характеристик применяют степень расщирения в вихревой трубе [c.45]

На рис. 2.4—2.6 показаны характеристики наиболее типичных вихревых труб. Анализ выражения (2.8) позволяет сделать вывод о том, что с ростом ц величина Д/ при фиксированном значении Д/ уменьшается. Однако опыты показывают, что с ростом ц At возрастает, но At при этом все же уменьшается, а холодопро-изводительность трубы до оптимального по этому показателю значения величины относительной доли охлажденного потока ц возрастает. С ростом степени расширения сжатого газа в трубе абсолютные эффекты охлаждения At и подогрева Д/ при прочих равных условиях возрастает, однако, эта тенденция, как будет показано ниже, справедлива лишь до определенного значения числа Р /Р . [c.46]

Учитывая, что вследствие отмеченных эффектов удельная энтальпия охлажденных масс газа возрастает на величину q , и полагая газ идеальным (С = onst), рассчитывают максимальную поправку на абсолютные эффекты охлаждения, учитывающую влияние влажности (рис. 2.14) [c.62]

Если графики характеристик по абсолютным эффектам охлаждения при работе на влажном и сухом воздухе расположены практически эквидистантно с разностью примерно 12 К, то по эффектам подогрева 57]. с ростом заметно увеличивается, что вызвано существенным повышением в области больших средне-интефальной температуры подогретых масс газа, и, следовательно, возрастают тепловые потери вследствие неадиабатности и роста темпа испарения капельной влаги, попадающей в периферийные слои. [c.65]

Диафрагма (см. рис. 2.21,а) имеет на торцевой поверхности кольцевую выточку, создающую местное завихрение, которое в некоторой степени снижает сток пограничного слоя, способствуя отводу части его в камеру энергетического разделения. При этом увеличивается температурная эффективность вихревой трубы, а при равных абсолютных эффектах охлаждения повышается адиабатный КПД Т1 за счет некоторого роста отверстия диафрагмы без снижения и соответствующего увеличения относительной доли охлажденного потока ц, а следовательно, и холодопроизво-дительности q = С [c.74]

В некоторых конструкциях (см. рис. 2.21,в) пограничный слой отводится в окружающую среду вместе с частью охлажденного потока через кольцевую щель в диафрагме. Несмотря на то что такое решение проблемы существенно повышает абсолютные эффекты охлаждения Л/ , у оставшейся центральной части при-осевого потока его относительная доля д заметно падает, что сопровождается ощутимым снижением холодопроизводительности вихревых труб, а следовательно, и уменьшением адиабатного КПД Т1 . В работе [1121 описана модификация такой диафрагмы, у которой часть потока, отбираемого через кольцевую щель, используется для охлаждения более высокотемпературного объекта. Б этом случае вихревая труба как бы генерирует два охлажденных потока с различной среднеинтефальной температурой. [c.75]

В середине 60-х и в конце 70-х годов появились интересные конструкции, позволившие довести температурную эффективность процесса энергоразделения до 0,70 [40,116] при степени расширения п,- 9, абсолютный эффект охлаждения составил ЛТ = 87К. Адиабатный КПД вихревых труб достиг 0,38-0,4 для неохлаждаемых фуб (вихревая труба с дополнительным потоком Ш.А. Пиралишвили) и 0,4-0,42 для неадиабатных охлаждаемых вихревых труб с рециркуляцией подофетого потока (вихревая труба с рециркуляцией потока А.Д. Суслова и А.В. Мурашкина). Рассмотрим их подробней. [c.79]

Неоднозначная зависимость работы двухконтурной трубы от длины, прослеживаемая по результатам опытов, не позволяет произвести анализ, однако, можно утверждать, что в области ц < 1,0 по абсолютным эффектам охлаждения и температурной эффективности предпочтение следует отдавать более длинной девятикалибровой трубе. Интерес представляет неустойчивый режим работы трехкалибровой трубы в области 0,9 < ц < 1,1. Безразмерные эффекты охлаждения в опытах при ц 1,0 изменяются скачкообразно (см. рис. 2.26). Практически одному аргументу [c.85]

Результаты эксперимента показали, что при постепенном увеличении 1 происходит скачкообразное изменение спектрального состава излучаемых трубой звуковых волн. При этом подобным образом изменяются и термодинамические параметры работы вихревой трубы. Видно (см. рис. 3.32), что при достижении ц = 0,85 происходит резкое уменьшение адиабатного КПД и абсолютных эффектов подогрева и охлаждения (по модулю). Это явление сопровождается уменьшением интенсивности низкочастотных колебаний и соответственно увеличением высокочастотной акустической составляющей. Динамика низкочастотных колебаний в зависимости от ц аналогична поведению адиабатного КПД, т. е. максимуму КПД соответствует и максимум звукового давления, приходящегося на частоту 1300 Гц. Можно сделать вывод, что в процессе энергопергеноса в вихревой трубе наиболее активную роль играют низкочастотные возмущения и перспектива в использовании интенсификации тепломассообмена в вихревой трубе связана с применением для этого низкочастотных колебаний, соответствующих диапазону 1000—3000 Гц. Между акустическими характеристиками и эффективностью работы вихревой трубы существует четкая корреляция. Таким образом, на основе представленного обзора и результатов некоторых экспериментальных исследований макро- и микроструктуры вихревого потока вьщелим наиболее характерные и принципиальные его свойства [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...