Модель квазистатическая

Созданные модели динамического разрушения исходят из тех же положений, что и модели квазистатического разрушения, а именно представлений о коэффициенте интенсивности напряжений в условиях постоянства удельной энергии разрушения. Методы динамического разрушения базируются на предположении о непрерьшном характере роста трещин. Экспериментальные данные, однако, показывают дискретный характер роста трещины, что особенно ярко проявляется при циклическом нагружении [36]. [c.145]

Модель нагрузка - сопротивление, описанная формулами (1.4.9) - (1.4.11) являются частным случаем более общих моделей теории надежности, которые не содержат явного времени. Следуя терминологии, предложенной В.В.Болотиным, будем называть эти модели квазистатическими. Пусть нагружение дискретное и однократное, а связь между векторами U, V и S выражена конечными функциональными соотношениями. Тогда v - случайный вектор, распределение которого зависит от распределений векторов г и s. Формула [c.47]

С микроскопической точки зрения существует только поле падающего излучения в вакууме и микроскопические поля в вакууме, излучаемые атомными диполями. Эвальд и О ин п-оказали, что для случая линейного диэлектрика рассмотрение запаздывающих полей атомных диполей приводит после интегрирования к тем же результатам, что и комбинация уравнений Максвелла с лоренцевой моделью квазистатических действующих полей. Точно так же результаты, полученные в работе [6] путем применения уравнений Максвелла (с учетом лорен- [c.372]

Настоящая монография является одной из попыток среди такого рода работ подойти к проблеме разрушения, базируясь на системном подходе, лежащем на стыке механики деформируемого твердого тела, механики разрушения и физики прочности и пластичности. В книге изложены разработанные авторами физико-механические модели хрупкого, вязкого и усталостного разрушений, позволяющие анализировать повреждение материала при сложном нагружении в условиях объемного напряженного состояния. Приведены подходы к описанию кинетики трещин при статическом, циклическом и динамическом нагружениях элементов конструкций. Кроме того, в работе рассмотрены методы и алгоритмы численного решения упруговязкопластических задач при квазистатическом (длительном и циклическом) и динамическом нагружениях. [c.3]

В монографии представлены результаты исследования механического поведения конструкционных материалов под действием импульсных нагрузок ударного и взрывного характера. Рассмотрена связь процессов нагружения и деформирования материала при одноосном напряженном состоянии. Описаны оригинальные методики и средства квазистатических испытаний на растяжение со скоростями до 950 м/с. Приведены результаты испытаний ряда металлических материалов и реологическая модель их механического поведения учитывающая влияние на сопротивление скорости деформации. Исследовано упруго-пластическое деформирование и разрушение материала в плоских волнах нагрузки. Описаны новые методики и изложены результаты экспериментальных исследований зависимости характеристик ударной сжимаемости н сопротивления пластическому сдвигу за фронтом плоской волны от ее интенсивности, связи силовых и временных характеристик откольной прочности. [c.2]

Сопоставление экспериментального профиля волны нагрузки с расчетным позволяет оценить соответствие использованной в расчетах модели материала его реологическому поведению, установить границы применимости и уточнить определяющие уравнения состояния, построенные по результатам квазистатических испытаний. [c.14]

Весьма широкая область возможного применения Гп-пре-образования обусловлена прежде всего тем, что для крутильных динамических моделей многозвенных зубчатых передач различных машинных агрегатов выполняются -преобразования общего вида [1]. Кроме того, модель любой несвободной динамической системы, характеризующейся полными голономными связями и наличием обобщенной квазистатической координаты, удовлетворяет условиям (5) Г -преобразования. Действительно, дифференциальные уравнения движения такой системы на основе формализма Лагранжа можно записать в виде [2] [c.47]

Для моделирования поведения материалов, учитывающего указанные особенности деформирования конструкций, могут быть использованы как деформационная теория пластичности или теория малых упругопластических деформаций А.А. Ильюшина, обобщенная на случай сложного неизотермического нагружения в работах [35, 36], так и разнообразные теории течения [36, 37] и др. Однако применение наиболее общих из них, позволяющих рассматривать сложные траектории силового и температурного нагружения, происходящие при этом изменения структурного состояния материалов, сопряжено со значительными трудностями экспериментального и вычислительного характера. Поэтому на практике широкое применение нашли соотношения деформационной теории пластичности, учитывающие, разумеется, условия разгрузки и последующего нагружения, и теории течения для достаточно простых и подробно исследованных моделей. При этом удается ограничиться минимальным объемом экспериментальных данных, необходимых для определения соответствующих параметров моделей. Примерами такого подхода применительно к статическим и квазистатическим задачам деформирования и прочности конструкций являются работы [33-36, 38, 40] и др. [c.100]

Для реализации указанных выше исследований, направленных на определение нагруженности машин и конструкций на моделях, стендах и в эксплуатационных условиях, разработаны системы высокотемпературной и криогенной тензометрии. Эти системы включают в себя оригинальные тензорезисторы, преобразователи, ЭВМ, программное обеспечение и способны работать в диапазоне температур от —269 до 700° С при различных физических воздействиях в статическом, квазистатическом и динамическом режимах в диапазоне частот от О до 10 ООО Гц. [c.29]

Для динамических моделей при учете податливости привода кинематическое возмущение в колебательном контуре ведущего звена пропорционально произведению П П", поэтому условия квазистатического нагружения проверяются исходя из характера изменения именно этой функции. Особой проверки требует величина [c.107]

Рис.1.4.5. Квазистатическая модель нагрузка - сопротивление

Прогресс в понимании процесса роста трещины в конструкционных материалах долгое время сдерживался сложностью построения исчерпывающей математической модели механических явлений, развивающихся в окрестности вершины трещины и на ее берегах. В случае динамического роста трещины эта проблема дополнительно осложняется влиянием инерции материала. На уровне масштаба реальных элементов конструкций или лабораторных образцов на движение вершины трещины оказывает влияние граница тела —с заданной на ней нагрузкой или перемещениями — посредством волн напряжений. Это обстоятельство приводит к таким особенностям роста трещины, которые в квазистатической механике разрушения не встречаются. С другой стороны, на уровне процессов меньшего масштаба — в окрестности вершины трещины — инерция материала может оказывать значительное влияние на механическую сторону этих процессов, которая является преобладающей. [c.83]

Известно, что при построении математической модели объекта необходимо учитывать цели, для которых используется модель. Математические модели объекта могут разрабатываться для решения конкретных задач, например задач квазистатической оптимизации режимов работы установки, или решения более широкого класса задач, например моделей, описывающих статические и динамические свойства объекта. Возникает вопрос — следует ли составлять достаточно общую модель объекта или ограничиться построением отдельных моделей для различных частных случаев Решать задачи, возникающие при проектировании, эксплуатации и автоматизации выпарных установок, можно на основе совокупности моделей, разработанных для указанных целей. Однако желательно, по возможности, уменьшить количество отдельных частных моделей и иметь достаточно полную модель объекта, которую при соответствующих коррекциях можно было бы использовать для решения различных задач. [c.12]

Так же как и для режима висения, в рассматриваемом случае силы и моменты несущего винта, действующие на вертолет, находятся из низкочастотной модели несущего винта, и, следовательно, несущий винт не добавляет системе степеней свободы. Обычно низкочастотная модель хорошо представляет несущий винт при анализе динамики полета, но в некоторых случаях оиа неудовлетворительна. В разд. 12.1 были получены квазистатические силы и моменты на несущем винте с учетом влияния махового движения. При полете вперед в выражениях для производных устойчивости несущего винта, полученных для режима висения, появляются члены, имеющие величину порядка так что эти производные до = 0,5 меняются не очень сильно. Появляются также производные величиной порядка связывающие вертикальное и продольно-поперечное движения [c.749]

В работе [М. 121] проведено сравнение корней продольного движения вертолета, найденных с учетом динамики несущего винта и с использованием низкочастотной модели. Для вертолета на режиме висения учитывались четыре степени свободы продольная скорость хв, угол тангажа 0в, продольный Pi и поперечный Pis наклоны конуса лопастей. Квазистатическая аппроксимация позволила снизить порядок модели до двух степеней свободы, Хв и 0в- В результате сравнения корней продольного движения вертолета с учетом и без учета степеней свободы несущего винта для шарнирного и бесшарнирного винтов, а также сравнения частотных характеристик до частоты (o = 0,14Q был сделан вывод о том, что квазистатическая аппроксимация хорошо описывает несущий винт при анализе динамики полета. [c.775]

Работы [Н.140, Н.141] были специально посвящены изучению вопроса о том, является ли квазистатическое представление несущего винта (особенно бесшарнирного) удовлетворительным для анализа динамики полета. Использовалась модель с шестью [c.775]

Для вертолета с бесшарнирным несущим винтом при высокой скорости полета (v = 1,2, у = 5 и = 0,8) с системой обратной связи и без нее были вычислены корни и переходный процесс изменения положения фюзеляжа при ступенчатом отклонении управления. Рассматривались следующие случаи полная система квазистатическая аппроксимация несущего винта аппроксимация первого порядка, в которой опущены члены с ускорениями махового движения, а члены со скоростями оставлены. Полная система содержала периодические коэффициенты, обусловленные аэродинамикой несущего винта при полете вперед. Обнаружено, что для анализа устойчивости несущего винта необходимо принимать во внимание периодические коэффициенты, но аппроксимация с постоянными коэффициентами также дает хорошие результаты для корней и переходного процесса даже при больших i. Квазистатическая модель по результатам этой работы, видимо, адекватно представляет динамику, так как дает почти те же корни и переходный процесс, что и полная модель. [c.776]

Минимум отношения P/V 280 Модели вихревого следа 655 Модель винта квазистатическая (низкочастотная) 709 Момент в плоскости взмаха 519 --— вращения 534 [c.1014]

Такой анализ с учетом инерционности модели возможен, но связан с большим объемом вычислений. Поэтому мы здесь воспользуемся квазистатическим подходом, при котором инерционность модели в расчет не принимается. Как показывает сравнительный анализ [22], качественные результаты при этом оказываются совпадающими, а только они нас и интересуют в данном вопросе. Отметим, что квазистатический подход в рамках упругости был невозможен, ибо такая система не обладает иной, чем, инерционная, памятью о произведенных возмущениях. В пластичности при продолжающемся нагружении дело обстоит по-другому. Во-первых, здесь имеется память, выражаемая накопленной необратимой пластической деформацией, а во-вторых, вместо естественного времени управляющим параметром в возмущенном движении может служить переменная a=PIF. [c.16]

Эмпирический коэффициент % зависит от свойств среды. Таким образом процедура определения начальной скорости vq нестабильного развития трещины длиной 1с сводится к экспериментальному установлению коэффициента % и оценке критических напряжений ас на основе выбранного критерия квазистатической механики разрушения. В рамках рассматриваемой модели напряжения ас можно определить при О посредством двухпараметрического критерия разрушения 150] (см. гл. 2). [c.251]

Такой подход, по мнению авторов этих публикаций, позволяет более адекватно по сравнению с классической моделью описать особенности распространения трещин при квазистатическом и циклическом нагружении. На рост трещины в рамках данной модели оказывает влияние накопление микроповреждений вблизи фронта трещины. Учет микроповреждений в [20, 22] осуществляется путем введения в модель скалярного параметра — меры микроповреждений, заданной в каждой точке среды. [c.335]

Постановка модельной задачи в разд. 2 отличается от условий реальных клинических измерений во многих отношениях не воспроизведены реальная геометрия стенки уретры (наличие шейки пузыря, например) и катетера (число и расположение отверстий) не приняты во внимание неупругие эффекты в стенке уретры, например релаксация напряжений [10] не учтена возможность влияния давления в брюшной полости только на часть уретры не исследованы условия, при которых истечение в зазоре происходит только в одну сторону не принимается во внимание продольная деформация уретры (и продольные напряжения в ней), возникающие и меняющиеся во время процедуры. Модель квазистатическая и потому не описывает быстрые изменения давления в результате кашля и т.п. не учитывается активность мышц пузыря и уретры, которая может меняться спонтанно, из-за воздействия движения катетера и из-за инфузии жидкости. Реально регистрируемые профили давления в уретре [2] имеют вблизи концов кривизну, обратную в сравнении со средней частью (как на фиг. 3) модель не воспроизводит это свойство, и остается неясным, как следует усовершенствовать учет условий на концах уретры. [c.102]

Причиной и движущей силой термодинамического процесса является разность температур, давлений, химических потенциалов компонентов и других термодинамических сил (см, 2) в разных точках внутри системы или на ее границах с внешней средой. Согласно определению квазистатического процесса допустимы лишь бесконечно малые изменения указанных интенсивных свойств на конечных расстояниях. Но рассмотренный выше критерий окончания релаксационного процесса (4.4) может служкть и критерием практической равновесности реального процесса. Из него следует, что скорость процесса, который ни по каким признакам неотличим от равновесного, может быть значительной, если в системе происходит быстрая релаксация по всем переменным. Например, при взрывах равновесие иногда достигается за стотысячные доли секунды, и модель квази-. статического процесса оказывается правдоподобной даже при значительной скорости изменения свойств системы. [c.39]

Основные концепции континуальных теорий смесей основательно изучены в рамках современных теорий механики сплошных сред. В теориях смесей предполагается наличие двух или более сред в каждой точке пространства, поэтому общие законы сохранения для смесей сформулировать нетрудно, но практическое их применение к композиционным материалам сталкивается с определенными затруднениями, связанными с трудностями задания законов взаимодействия компонентов на основе информации об их взаимном расположении и физических характеристиках. Для слоистой среды теория смеси, в которой параметры взаимодействия компонентов были определены на основании решений некоторых простейших квазистатических задач, предложена в работе Бедфорда и Стерна [12]. Новизна теории Бедфорда и Стерна состоит в том, что допускаются различные движения компонентов смеси, причем связь между этими движениями определяется моделью взаимодействия компонентов в реальном композите. В работе Бедфорда и Стерна [13] развита общая термомеханическая теория, основанная на этой модели, а также выведена система уравнений, применимых к определенному классу армированных волокнами композитов (см. Мартин и др. [45]). [c.380]

Распространение интенсивных упруго-пластических волн, возбуждаемых импульсными нагрузками, характеризуется высокоскоростной деформацией материала в них, что позволяет изучать поведение материала при скоростях, не достижимых в ква-зистатических испытаниях. Вследствие зависимости сопротивления материала деформации от истории предшествующего нагружения сопоставление данных, полученных при исследовании волновых процессов, закон деформирования в которых определяется самой кинетикой деформации в волне, с результатами квазистатических испытаний с определенным параметром испытания невозможен без принятия определенной модели механического поведения материала. [c.141]

Современные ЭЦВМ позволяют выполнить исследования колебаний механической системы практически любой сложности. Но изменение структуры модели требует разработки новых алгоритмов и программ расчета, поэтому в последние годы уделяется большое внимание исследованию общих закономерностей колебания сложных механических систем, не зависящих от их конкретной структуры. Наиболее полно эти вопросы освещаются в литературе по акустике, в особенности в работах Е. Скучика [1]. При этом вместо принятых в литературе по механике понятий динамической жесткости, податливости и гармонических коэффициентов влияния применяется терминология, установившаяся для описания переходных процессов в электрических цепях импеданс, сопротивление, проводимость и т. ц. Это связано с использованием получившего широкое распространение в последние годы математического аппарата теории автоматического регулирования и, в частности, с рассмотрением задач в комплексной области. Переход в комплексную область позволяет свести динамическую задачу для линейной системы при гармоническом возбуждении к квазистатической с комплексными коэффициентами, зависящими от частоты. После определения комплексных амплитуд сил и перемещений у, действующие силы и перемещения выражаются действительными частями произведений и [c.7]

По определению динамическая скорость высвобождения энергии равна пределу отношения G = limf (С )/и, когда контур С стягивается в точку, совпадающую с вершиной трещины. Фрён-дом [37, 38] было показано, что величина G, полученная с помощью такого предельного перехода, не зависит ни от выбора контура С, ни от способа стягивания данного контура в точку. Следует заметить, что для квазистатического процесса роста трещины величина F/v должна перейти в не зависящий от пути интегрирования У-интеграл. Однако в общем случае величина F будет зависеть от выбора пути интегрирования, используемога для ее вычисления. То обстоятельство, что величина F оказывается не зависящей от пути интегрирования в частном случае,, когда для наблюдателя, движущегося вместе с вершиной трещины, упругое поле не зависит от времени, было установлена впервые в работе Си [83]. Это свойство можно использовать,, работая с моделью разрушения путем отрыва. [c.102]

При максимальных напряжениях Ттах, меньших некоторого напряжения начала зарождения дислокаций Тс, модель применимг для описания квазистатических процессов. При напряжениях, пре-восходяш их Тс, она дает быстрое зарождение упругих предвестников и переход за фронтом ударной волны к упругопластическим моделям деформаций (мод елям первого класса). [c.188]

Полагая движения вертолета медленными, будем считать достаточно приемлемой низкочастотную или квазистатическую модель несущего винта. Эта модель, включающая влияние махового движения лопастей, была получена в разд. 12.1, где приведены выражения для сил на втулке вследствие движений вала винта, отклонений управления и воздействия аэродинамических возмущений. Низкочастотная модель основана на решении уравнений установивщегося движения (алгебраических, не дифференциальных) и не вносит в систему дополнительных степеней свободы. [c.709]

Приведенный здесь анализ динамики полета вертолета основан на использовании низкочастотной модели несущего винта. При такой аппроксимации получается система с шестью степенями свободы твердого тела, причем влияние несущего винта проявляется в форме производных устойчивости. Для анализа, а часто и для численных решений удобнее система более низкого порядка. Низкочастотная модель несущего винта в целом достаточно хороша для анализа динамики полета. Она согласуется с очень низкими частотами движения вертолета как твердого тела, что было показано численными примерами для корней, приведенными в предыдущих разделах. Оправданием для использования низкочастотной модели служит быстрая перестройка махового движения лопастей (см. разд. 12.1.3). Небольшое запаздывание объясняется мощным демпфированием махового движения лопасти. В разд. 12.1 низкочастотная модель была получена непосредственно из дифференциальных уравнений махового движения. В невращающейся системе координат были опущены все производные по времени от угла взмаха, так что уравнения свелись к квазистатической реакции махового движения на отклонения управления, перемещения вала и порывы ветра. [c.774]

Часто необходимо учитывать помимо первого тона махового движения другие степени свободы несущего винта, но и в этом случае может быть использована низкочастотная модель. Низкочастотную реакцию можно определить путем вывода полных дифференциальных уравнений движения в невращающейся системе координат для учитываемых степеней свободы несущего винта. При квазистатической аппроксимации члены, содержащие ускорения и скорости, отбрасываются (если рассматривать движение относительно вала несущего винта). Установившаяся (периодическая) реакция несущего винта с учетом требуемых степеней свободы может быть получена также на основе анализа типа описанного в разд. 5.25, когда отклонение управления и движение вала винта рассматриваются происходящими одновременно для получения установившихся реакций на втулке, по которым определяются производные устойчивости несущего винта. [c.775]

В книге приводится методологически последовательная постановка геометрически и физически нелинейных задач механики деформируемого твердого тела, в том числе задачи о потере устойчивости и контактных взаимодействиях тел. Уравнения формулируются относительно скоростей или приращений неизвестных величин. Приводятся слабые формы уравнений и вариационные формулировки задач. Рассматривается применение метода конечных элементов к решению квазистатических и динамических задач. Используются следующие модели материалов изотропная линейно-упругм, несжимаемая нелинейно-упругая Муни — Ривлина, упругопластическая, термоупругопластическая с учетом деформаций ползучести. Приводятся процедуры численных решений нелинейных задач, основанные на пошаговом интегрировании уравнений равновесия (движения). Рассматриваются особенности процедур численного решения задач о потере устойчивости и контакте тел. [c.2]

Во второй части книги рассматриваются вопросы применения МКЭ к решению нелинейных задач МДТТ. Результирующие линеаризованные уравнения равновесия (движения) относительно приращений перемещений получаются из принципа возможных перемещений. При квазистатическом деформировании уравнения равновесия относительно скоростей перемещений получаются из вариационных принципов. Показана тесная связь конечноэлементных уравнений, сформулированных относительно приращений и скоростей. Приведен вывод дискретных уравнений движения (равновесия) относительно приращений (скоростей) узловых перемещений. Рассматриваются процедуры пошагового решения нелинейных задач и определения напряжений для различных моделей материалов. Предложены алгоритмы решения задач устойчивости и контактных задач. [c.12]

Подходы к исследованию единственности и устойчивости тел из термоупругопластических материалов с учетом деформаций ползучести аналогичны тем, которые использовались для материалов с определяющими соотношениями вида (4.2) следует лишь потенциальную функцию qE, образуемую с помощью (2.33), (2.38), заменить потенциальной функцией (2.100). При такой замене все представленные в разделах 4.2, 4.3 критерии потери устойчивости равновесных состояний и квазистатических движений остаются справедливыми и для рассматриваемой модели материала. [c.150]

Разработка гипотезы прочности слабого звена позволила В. Вейбуллу [76] построить теорию хрупкого разрушения однородной неоднородно напряженных тел в вероятностном аспекте. Эта способствовало решению вопросов теории усталостного разрушения, как тесно связанного с неоднородно напрягаемыми объемами металла. Н. Н. Афанасьевым [3] разработана статистическая модель усталостного разрушения, позволившая описать эффект влияния концентрации напряжений и абсолютных размеров тел. В. Вейбулл [77] распространил свою теорию хрупкого разрушения в квазистатической трактовке, на усталостные разрушения, используя распределение экстремальных значений для описания рассеяния разрушающего числа циклов и построения семейства кривых усталости по параметру вероятности разрушения. В. Мощинский [67] в Польше на основе [c.255]

На основе представленного структурно-энергетического подхода и методологии дискретного моделирования геометрически и физически нелинейных динамических и квазистатических процессов деформирования гетерогенных сред, структурных многофазных материалов и композиционных элементов конструкций разработана серия одно-, дву- и трехмерных дискретно-структурных моделей и их специальных модификаций для различных видов нагружения и типов слоистых, структурно-неоднородных материалов и конструкций, которая реализована в Вычислительном центре СО АН СССР (г. Красноярск) в виде класса пакетов прикладных программ (ППП) DIN OM с графическим выводом информации. Подклассы ППП имеют следующее название [c.185]

Возможен и другой вариант модели, когда включение полностью повторяет форму удаленной части тела, только тогда, когда по поверхности включения действуют силы. Далее силы, действуюш,ие как по границе тела, образованной удалением его части, так и по границе включения квазистатически уменьшаются до нуля. [c.274]

Модель образования включения может быть, например, следующая. Мысленно удаляем часть тела, ограниченную намеченной поверхностью, а ее действие на оставшуюся часть тела заменяем по принципу освобождаемости от связей силами, распределенными по этой поверхности. Ясно, что такое действие не изменит напряженно-деформированное состояние оставшейся части тела. Затем полость, образованную удалением части тела, заполняем упругим материалом с другими свойствами. Далее силы, действующие по границе тела, образованной удалением его части (перешедшие в разряд внешних), квазистатически (например, изотермически) уменьшаются до нуля. Это вызывает возникновение больших (по крайней мере, в окрестности [c.333]

Возможен и другой вариант (вариант 2) модели, когда включение полностью повторяет форму удаленной части тела, но только, когда по поверхности включения действуют силы, например, противоположные силам, действуюш,им по вновь образованной границе тела. Далее силы, действуюш,ие как по границе тела, образованной удалением его части, так и по границе включения, квазистатически уменьшаются до нуля. [c.334]

Процесс разрушения характеризуется (по крайней мере в заключительной стадии) быстрым распространением магистральной трещины или семейства разветвленных трещин, т. е. является существенно динамическим. Ош1сание этого процесса на макро- и микроуровнях чрезвычайно затруднено, и когда мы утверждаем, что в механике разрушения разработан необходимый аппарат для расчета прочности тел и конструкций, то подразумеваем квазистатическую механику разрушения, которая дает ответ на вопрос о том, является ли существующая магистральная трещина устойчивой или нет. Действительно, квазистатичес-кая механика хрупкого разрушения, основанная на идеализированной модели магистральной остроугольной трещины и понятии коэффициента интенсивности напряжений в ее вершине, разработана достаточно хорошо, но это лишь первое приближение к описанию разрушения, [c.4]

Очевидно, что предмет динамической механики разрушения значительно шире, чем квазистатической. Если в квазистатической механике разрушения формулируется только критерий неустойчивого распространения трещины, то в динамической механике разрушения нужно установить ряд критериев для старта, остановки, распространения, искривления и ветвления трещин. В рамках упомянутой выше идеализированной модели при этом возникает соответственно целый спектр критических коэффициентов интенсивности козффициент интенсивности старта, зависящий от скорости нагр)окения, коэффициенты интенсивности остановки, ветвления и, наконец, критический козффициент интенсивности, зависящий от скорости распространения трещины. Некоторые экспериментальные данные по значениям коэффициентов интенсивности напряжений удается удовлетворительно объяснить, а некоторые — приводят к противоречиям с теоретическими положениями. Однако опубликованные экспериментальные данные и сами по себе противоречивы. Возможно,дело здесь в том, что во многих экспериментах пренебрегалось взаимодействием отраженных от границ образцов волн напряжений с вершиной трещины, недостаточно точно измерялись скорость распространения трещины и коэффициенты интенсивности напряжений. [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...