Коэффициент - комплексности тех

Размер поощрительной надбавки не может превышать суммы двух величин 1) разницы между ценой базового изделия, скорректированной на коэффициент роста основного тех-нико-экономического параметра (комплексного показателя качества, мощности, производительности, грузоподъемности и т. д. ), нового изделия по сравнению с базовым и ценой нового изделия 2) экономии на эксплуатационных издержках потребителя за один год использования нового изделия. [c.514]

На фиг. 47 приведены данные эксперимента по определению зависимости коэффициента трения от нормальной нагрузки для различных видов отделочной обработки твердого стального контртела. Образец прямоугольной формы из резины скользил по поверхностям стального контртела, полученным в результате абразивной доводки (а) и алмазного выглаживания (б), имеющим одинаковое значение параметра i a—0,12 мкм, что соответствует VIO. Кривые получены для трения 1 — без смазки 2—с керосином 3 — с бензином 4 — со смазкой ЦИАТИМ-201 5 — с вазелиновым маслом. При одинаковых условиях контактирования (наличие или отсутствие смазки) коэффициент трения зависит от критерия шероховатости Л. Поскольку гладкость поверхности после алмазного выглаживания выше, чем после абразивной доводки (что характеризуется меньшим значением Д для одних и тех же значений Ra), то во всем диапазоне нагрузок значение коэффициента трения для выглаженной поверхности будет меньше, чем для доведенной, как при наличии, так и при отсутствии смазки [68]. Учет шероховатости комплексным критерием А позволяет аналитически прогнозировать ожидаемое значение коэффициента трения. [c.94]

Адамс [1] сообщил автору полученное методами теории функций комплексного переменного решение соответствующей описанному выше эксперименту задачи теории упругости. Для тех же свойств материала, что и у экспериментальной модели, это решение дает значения коэффициента концентрации напряжений, равные 1,89 на границе раздела и 1,99 в центре поперечного сечения межволоконного промежутка, что очень хорошо согласуется с изложенными выше экспериментальными данными. [c.538]

Значение (Tq в изделии определяют комплексным неразрушающим методом по многопараметровому корреляционному уравнению, предварительно устанавливаемому путем статистической обработки экспериментальных результатов измерения физических параметров (скорость ультразвука,диэлектрическая проницаемость, коэффициент тепло- или температуропроводности) и прочности на одних и тех же образцах. При контроле прочности стеклопластика указанные физические характеристики в определенных структурных направлениях материала измеряют непосредственно в изделии. Таким образом, изменение физических характеристик, измеренных в различных участках изделия, будет характеризовать изменчивость значения предела прочности стеклопластика в данном конкретном изделии. [c.111]

Коэффициент сохранения эффективности является очень удобным комплексным Показателем надежности для тех систем, у которых большее значение выбранной характеристики является наилучшим. Однако при анализе надежности СЭ часто приходится рассматривать такие характеристики, как ущерб, недоотпуск продукции и т.п. В этом случае отказы отдельных элементов системы лишь увеличивают значение указанных характеристик, которые по смыслу сами носят негативный характер. [c.226]

Приведем теперь формулы для вычисления средней линии процесса установления дисперсии гидродинамического давления р (О и результирующей гидродинамических сил (t). Формулы для (р2 (t)) и (Хг (t)) выведены при тех же предположениях и допущениях, что и формула (1.79). Величины (t)) и (X (t)) в переходном режиме имеют такой же характер, как и величина ( )) (рис. 4). Вывести приближенные формулы для дисперсии р (t) и Х (t), приняв спектральную плотность постоянной в пределах полос пропускания системы, не удается, так как степени числителя и знаменателя комплексного коэффициента передачи для р (i) и Х (i) (по оз ) одинаковы [c.31]

Первая из них является следствием невозможности подбора режима испытаний, одинаково рационального для всех элементов сложной машины. Вследствие различий в условиях работы, нагруженности и характере процессов разрушения различных компонентов машин как в эксплуатации, так и при любых испытаниях коэффициенты ускорения разрушений различных элементов всегда получаются различными. Это приводит к необходимости корректировки режима испытаний, чтобы сблизить величины этих коэффициентов (в противном случае возрастают простои машины для замены тех элементов, которые чаще выходят из строя). Эта особенность ограничивает эффективность комплексных испытаний и приводит к тому, что при направленных испытаниях деталей, узлов или агрегатов в большинстве случаев можно определить ресурс изделия гораздо быстрее, чем при комплексных испытаниях. Так, при стендовых ресурсных испытаниях тракторных рам коэффициент ускорения (по наработке) достигает 400, при полигонных направленных испытаниях — колеблется в пределах от 18 до 26 (для разных моделей), а при комплексных испытаниях близок трем. Хотя техника комплексных испытаний позволяет получить для рамы примерно такой же коэффициент ускорения, как на полигоне, но это вызвало бы необходимость в сложном ремонте и перерыве в испытаниях других агрегатов. Поэтому при комплексных ускоренных испытаниях, например, тракторов достигается ускорение разрушений в среднем лишь в 2,5—3 раза, т. е. 1 ч испытаний эквивалентен примерно 3 ч эксплуатации. Этот результат согласуется с зарубежными данными при комплексных полигонных испытаниях автомобилей на специальном треке, имитирующем реальную плохую дорогу, число случаев разрушения на 1 км пробега на полигоне в 2,5 раза превышало число таких же случаев в эксплуатации [3] по другим данным, при полигонных испытаниях было достигнуто ускорение в 3,3 раза [4]. [c.138]

И различных значениях коэффициента усиления среды. На этих же рисунках приведены результаты расчета тех же параметров для пустого резонатора. Чтобы получить эти результаты, записанные в аналитических выражениях, оказалось необходимым решить задачу расчета функции Бесселя от комплексного аргумента, причем с очень большим значением его вещественной части (2.83). В справочниках по специальным функциям (например, [25]) известны значения Jq для максимальных значений ее аргумента, равных десяткам. Нам же для анализа резонатора СОг-лазера требуются Jo с комплексными аргументами, у которого вещественная часть порядка 10 . Таким образом аналитически решенная [c.96]

Комплексными показателями надежности являются собственные внецикловые потери и коэффициент технического использования т)тех. которые одновременно являются и важнейшими параметрами теории производительности. [c.125]

Характер распределения (П.Г.1) сохраняется и в тех случаях, когда в формировании пучка участвуют линзоподобные оптические элементы (гл. 5) или среда с поперечной фазовой неоднородностью (гл. 6). Однако, если в образовании пучка участвуют оптические элементы с поперечной амплитудной неоднородностью, характер распределения изменяется. Рассмотрим только два таких элемента локальный фильтр, амплитудный коэффициент пропускания которого задан выражением ехр [—/2(], и протяженную среду, комплексный показатель преломления которой определен формулой (6.2), где гц и а — комплексные величины [при условии а (л 2— [c.197]

Следовательно, коэффициенты поглощения для рассеяния электронов будут сильно зависеть не только от природы межатомного взаимодействия, но также от типа проводимых измерений и от используемой при этом аппаратуры. Поэтому детальное обсуждение коэффициентов поглощения для рассеяния электронов отложим до гл. 12, т. е. до тех пор пока не будет рассмотрено более подробно упругое рассеяние электронов твердыми телами. Здесь же заметим лишь, что мнимая часть комплексного эффективного потенциала л(л , у) в выражении (4.24) обычно меньше действительной части у) в 5—50 раз появление комплексности часто можно рассматривать как отклонение от случая чисто упругого рассеяния. [c.93]

Оценка уровня качества с помощью средневзвешенного показателя. В тех случаях, когда построение функциональной зависимости комплексного показателя от исходных показателей затруднено, можно применять комплексную оценку с помощью различных средних взвешенных, в том числе средних взвешенных относительных показателей. Значения средних взвешенных относительных показателей находят усреднением совокупности относительных показателей с коэффициентами весомости бг. Расчет выполняют по следующим формулам [c.45]

За последние годы для измерения е и tg 5 твердых диэлектрических материалов широкое распространение получают волноводные методы, основанные на непосредственном наблюдении отраженной и прошедшей волн (рис. 3.9, е), т.е. на измерении комплексного коэффициента отражения или прохождения волноводной секции, в которую помешается исследуемый образец. В первом случае величина 8 может быть определена по разности фаз волны, отраженной короткозамкнутым волноводом с исследуемым диэлектрическим образцом, и волны, отраженной тем же волноводом, но без образца. Погрешность определения е может быть малой. Папример, при использовании в нормальных условиях автоматического измерителя полных сопротивлений типа РЗ-6 она составила 0,5. .. 1 %. Применение того же прибора в режиме измерения фазы коэффициента передачи полноводных четырехполюсников позволяет определить 8 в тех же нормальных температурных условиях с меньшей погрешностью 0,2. .. 0,5 %. [c.70]

В частности, для сравнения различных по принципам функционирования и построения систем, п >едназначенных для выполнения одних и тех же задач, целесообразно использовать более общие и естественные показатели, которые полнее учитывали бы соответствие системы требованиям к выполнению ею своих основных задач, а не, например, единичные показатели безотказности, ремонтопригодности или долговечности. Такими показателями являются комплексные показатели надежности (например, средний недоотпуск продукции, коэффициент обеспеченности продукцией и др.), в число которых входит и коэффициент сохранения эффективности, характеризующий оперативную (или техническую) эффективность системы (см. 2.3). В дальнейшем под оперативной эффективностью будем понимать некоторую меру качества функционирования системы при выполнении требуемых задач в определенных условиях независимо от того, какими средствами и при каких затратах обеспечивается это качество функционирования. [c.225]

В 1895 г. опубликовано выдающееся сочинение А. П. Котельникова [27], в котором впервые построено собственно винтовое исчисление. В этой работе использованы комплексные числа с множителем со, введенным Клиффордом, умножением на которые вектор преобразуется в винт. Главная заслуга Котельникова состоит в том, что он впервые в наиболее полном и ясном виде сформулировал принцип перенесения . Котельникову путем, как он выразился, небольшой уловки, заключавшейся в преобразовании бикватерниона Клиффорда в кватернион с комплексными коэффициентами, удалось установить, что все формулы теории кватернионов суть неразвернутые формулы бикватернионов, т. е. установить тождественность формул для тех и других. Это, в свою очередь, привело к выводу, что все операции векторного исчисления превращаются в операции винтового исчисления, если в них все вещественные величины заменить комплексными с множителем со. Благодаря этому удалось одним уравнением заменить не три, как в векторном исчислении, а шесть скалярных уравнений, что придает большую компактность записи условий и решению многих задач. [c.4]

Из рассмотренных различных ва-рнантов структурных схем ГШСВ и возможных способов реализации принципов их построения самым универсальным для полноты класса формируемых спектров является ГШСВ, осуществленный по структурной схеме, обеспечивающей произвольные коэффициенты разложения (включая и комплексно-значные), реализованный на различных фильтрах с переменными параметрами и содержащий наибольшее число их. Такой ГШСВ позволяет практически формировать с приемлемой точностью любой произвольный снектр. Однако возможности технической реализации и эксплуатации подобного устройства не всегда удовлетворяют требованиям задач конкретных виброиспытаний, так как нецелесообразно использовать сложные устройства в тех случаях, когда желаемый результат может быть получен более простыми средствами. [c.302]

После этого закрепляют подшипник I в плоскости неуравновешенности и повторяют опыт по отношению к плоскости 2. Совершенно очевидно, что при данном методе необязательно знать величины коэффициентов влияния ai2 и aji. Этот метод удобен как для регулировки машин, так и для определения неуравновешенности в тех случаях, когда нетрудно сделать неподвижными один или два подшипника. Величина перемещения измеряется обычным способом. Фазу перемещения легче всего определить по знаку, который зависит от направления вращения тела. В тех случаях, когда перемещения измеряются пропорциональными электрическими величинами, применяют прерыватель, управляемый неразрывно св5нанной с прерывателем дополнительной неуравновешенностью /По (фиг. 13, в). Если исследуют, например, лрогибы вала 2ю и с помощью осциллографа, в контуре которого помещен прерыватель, управляемый ротором, то получается та же картина, которая показана на фиг. 13, а. На основании этого вычерчивают векторы Z)o и 2ц, как это показано на фиг. 13,6. Ввиду того, что всегда рассматриваются векторы, расположенные в параллельных плоскостях (перпендикулярных к оси вращения), умножение и деление векторов производится так же, как умножение комплексных чисел. [c.23]

Рассчитанные по формуле (1) коэффициенты основности дают только весьма приближенную оценку основных свойств шлака. Кислотный или основной характер шлака будет проявляться при наличии в нем свободных соответственно кислых или основных окислов, а при оценке возможности получения в шлаке тех или иных свободных окислов следует учитывать возможность образования в шкале различных комплексных соединений, например, Ре0-8102, МпО-5102, СаО-8102, Mg0 Ti02 или (Ре0)2-5102, когда одна молекула 5102 может связать не только одну, но и две молекулы основного окисла. В связи с этим шлак, состоящий из 50% 510г и 50% РеО, по существу будет не нейтральным (5 = 1), а кислым. [c.17]

Дo тех пор, пока проводимость остается конечной (формулы (83)), коэффициенты Вг+1 и ">Л, пропорциональны величине д в одной и той же степени, т. е. амплитуды (I + 1)-й электрической и /-й магнитной парциальных волн, как и в случае, когда ( 1,— величины одного порядка. Если радиус сферы так мал, что величиной д можно пренебречь по сравпепию с единицей, необходимо учитывать лишь первую электрическую парциальную волну ее алшлн-туда и фаза определяются комплексной амплитудой [c.600]

Левая часть уравнения (186)—это эквивалентный комплексный коэффициент усиления нелинейного звена, а правая — обратная амплитудно-фазовая характеристика линейной части системы. Для решения уравнений (186) можно пользоваться графическим методом. Для фиксированных значений бо, соответствующих определенной нагрузке синхронного двигателя, в комплексной плоскости строят семейство годографов левой части этого уравнения при изменении амплитуды а от О до оо. Эти годографы представляют хобой амплитудные характеристики нелинейного звена. В тех же координатах строят годограф обратной амплитудно-фазовой характеристики линейной части системы. Точка пересечения указанных характеристик определяет частоту и амплитуду возможных автоколебаний в системе АРВ синхронного двигателя. [c.88]

Здесь Г и Г2 — коэффициенты отражения двух зеркал для комплексной амплитуды на частоте со , с1 — длина кюветы, Ди — комплексный корень, определяемый соотношением (4.66) или (4.67). Это условие является выражением того факта, что для незатухающих колебаний усиление по амплитуде в замкнутом контуре равно единице. Мнимая часть выражения (5.31) эквивалентна условию возбуждения колебаний в лазере, выведенному Таунсом и Шавловым. Она определяет пороговое значение Ех . Если Б начальный момент величина Е больше порогового значения, то амплитуда колебаний со стоксовой частотой будет расти до тех пор, пока дополнительные потери не уменьшат уровень накачки до некоторого установившегося значения. Действительно, в стационарном состоянии должны удовлетворяться одновременно два условия возбуждения колебаний на частотах сох, и юз- Действительная часть выражения (5.31) определяет частоту колебаний. При достаточно большой естественной ширине линий комбинационного рассеяния точное значение частоты определяется расстоянием между зеркалами й. Если зеркала расположены не на концах кюветы, то левую часть выражения (5.31) следует, конечно, умножить еще на соответствующие экспоненты, описывающие распространение в других средах, находящихся в резонаторе. [c.237]

Как известно, в случае линейных уравнений особенности решений могут быть только в тех точках где имеют особенности коэффициенты, поэтому ни в одной точке плоскости комплексного переменного решения уравнения Эйри не могут иметь особенностей. Итак, все решения уравнения Эйри являются целыми функцими / и разлагаются по степеням / в ряды, сходящиеся при любых /. [c.410]

ДЛЯ ТОГО, чтобы связать измерение системы стоячих волн с импедансом приводимой в движение точки закрепления струны нагрузка) или с сопротивлением струны по отношению к силе, действующей в поперечном направлении генератор). Введём комплексную величину q=. q где 1 ( — модуль, а — фаза отношения амплитуды отражённой и падающей волн (коэффициента отражения) эту величину мы назовём коэффициентом стоячей волны. В точках, где обе волны находятся в фазе, амплитуда колебания Гщах будет максимальна и пропорциональна (1 + 1 1) в тех же точках, где эти волны находятся в противофазе, амплитуда Fmin минимальна и пропорциональна [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...