Напряжения продольные

Железобетонные трубы выпускают трех типов с предварительно напряженной продольной и спиральной арматурой, изготовляемые методом центрифугирования, с предварительно напряженной арматурой, изготовляемые способом вибропрессования с тонкостенным стальным цилиндром и предварительно напряженной арматурой. [c.279]

Нормальное и касательное напряжения. Продольная деформация Ёг теперь уже отлична от нуля и согласно формуле (14.11) [c.326]

Рис. 4-4. Распределение касательных напряжений продольного трения т по живому сечению потока в круглой напорной трубе (о величинах и — см. конец 4-7)

Касательные напряжения продольного внутреннего трения для ламинарного режима при прямолинейном движении представятся в соответствии с (4-22) зависимостью [c.136]

Напряжения в стержне после потери устойчивости складываются из напряжений продольного сжатия и напряжений изгиба, причем, определив форму изогнутой оси стержня, нетрудно подсчитать напряжения изгиба. Окончательно получаем [c.123]

В предварительных конструкторских расчетах для оценки напряжения продольного изгиба при сжатии в пластинах с соотношением а/Ь можно использовать аналогичное уравнению (20.42) выражение [c.327]

Для оценки влияния поперечных сдвигов на критические напряжения продольного сжатия был сделан расчет равномерно нагретой цилиндрической оболочки из того же материала. При этом использовали уравнение [6] [c.257]

Кроме протяжек, для обработки отверстий после растачивания или зенкерования применяются прошивки. Припуски на обработку при этом остаются те же, что и для развертывания, или несколько уменьшаются. Прошивание применяется для отверстий небольших диаметров (до 25 мм). Прошивки должны быть короткими, так как при большой длине может произойти поломка из-за высоких напряжений продольного изгиба. Отношение длины к диаметру отверстия не должно быть более 1 5, а длина отверстия не должна превышать 4 шагов прошивки. [c.119]

Если в образце создать концентратор напряжений, сделав в нем острый круговой надрез, то (см. рис. 2) условия образования трещины резко меняются. У основания надреза создается пространственное напряженное состояние с большим градиентом напряжений. Продольные напряжения Oi, концентрируясь у основания надреза, вместе с имеющимися другими главными напряжениями Oj и аз приводят к образованию в этом месте Трещины. Наблюдаются случаи, когда трещина начинает развиваться не с поверхности дна надреза, а на некотором расстоянии от нее. [c.138]

Постоянный множитель V называется коэффициентом Пуассона. Для конструкционной стали его можно считать равным 0,3. Выражения (ПЛО) и (ПЛ 1) можно использовать и для сжимающих напряжений. Продольное сжатие будет сопровождаться расширением в поперечном направлении, постоянные и V сохраняют те же значения, что и при растяжении. [c.573]

Для обработки отверстий, помимо протягивания, применяют прошивание. Инструментом является прошивка, которая проталкивается через обрабатываемое отверстие. Прошивка испытывает напряжения продольного изгиба. Поэтому она вьшолняется относительно небольшой длины (250—400 мм). Прошивание применяется при небольших припусках и небольших длинах отверстия. [c.134]

Если обозначить площадь поперечного сечения тяги через Я, то напряжение продольного изгиба [c.237]

Напряжение продольных ЛЭП составляет 6 тыс. е (6 кв) или 10 тыс. в (10 кв). От ЛЭП напряжением 6 кв питаются только устройства автоблокировки. ЛЭП напряжением 10 кв используются для нужд путевого хозяйства с применением соответствующих приспособлений для отбора электрического тока. Опоры ЛЭП напряжением 6 кв могут служить для подвешивания проводов трехфазной ЛЭП. [c.169]

При многопроходной сварке пластин встык в общем случае (рис. 11.13, а) возникают остаточные напряжения — продольные Ох, поперечные и в направлении толщины а . Однако при толщинах б <40...80 мм сопротивление усадке металла по толщине незначительное, и поэтому напряжения Ог малы. Формирование продольных напряжений Ох при укладке каждого очередного валика многослойного шва качественно подобно однопроходной сварке. Последующие валики незначительно изменяют значение остаточных напряжений Ох, и поэтому их распределение по толщине можно считать равномерным (рис. 11.13,6). [c.428]

Восприимчивость )( II как функция напряженности продольного магнитного поля для сферического монокристалла кобальт-аммониевого суль( ата (по Гар-ретту). [c.558]

К 2.7. 41. Выведите формулы продольных сил, нормальных напряжений, продольных деформаций и потенциалы ой энергии деформации от собственного веса вертика гь-ного бруса постоянного сечения. [c.90]

НОРМАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ. ПРОДОЛЬНАЯ, ПОПЕРЕЧНАЙ И ОБЪЕМНАЯ ДЕФОРМАЦИИ [c.22]

Для проверки правильности данной формулы были проведены расчеты амплитуды второй гармоники феррозонда с поперечным возбуждением. Сердечник феррозонда выполнен из пермаллоя 80НХС [1]. Через сердечник пропускался ток 40 мкА. По этой формуле определялась зависимость амплитуды второй гармоники эдс от величины напряженности продольного магнитного поля. График зависимости представлен на рис. 2. [c.46]

Рис. 2. Зависимость амплитуды второй гармоники эдс от величины напряженности продольного магнитного ноля (сплошная линия — эксиериментальная кривая, штриховая — теоретическая)

Ружейное сверло состоит из двух частей рабочей длиной 60—150 мм из быстрорежущей стали и зажимной из углеродистой стали, представляющей длинную трубку с проваль-цованной по всей длине канавкой. На конце её насаживается втулка для закрепления в патроне. Рабочая часть снабжена отверстием круглой или серпообразной формы (с углом 130—140°) для подвода к лезвию охлаждающей жидкости (фиг. 27). Обратно жидкость вместе со стружкой выходит по канавке. Угол ф канавки играет существенную роль. Сверло из-за большой глубины сверления испытывает напряжение продольного изгиба и скручивания, вследствие чего необходимо обеспечить достаточную жёсткость державки, в особенности для малых диаметров сверления. Угол ф влияет также и на размеры каналов, подводящих и отводящих жидкость и стружку. С уменьшением угла ф жёсткость державки и скоростной напор повышаются, но повышается трение стружки о стенки и возникает опасность её заклинивания в канавке. Угол ф рекомендуется в пределах 100-120°. [c.333]

Благодаря более высоким температурам и повышенному коэффициенту термического расширения легированной стали свободное расширение панелей перегревателя примерно вдвое больше расширения испарительных контуров и достигает 150 мм. В отличие от испарительных экранов расширение перегревательных труб не связано однозначно с давлением пара и в ходе растопки может изменяться в зависимости от режима прогрева труб. В отдельных случаях после взятия нагрузки панель может даже сократить свою длину. Лучше всего приспособлены к восприятию расширения трубы с погибами вокруг амбразур, так как они обладают высокой степенью самокомпенсации. В худших условиях работают прямые трубы. Наличие жестких креплений в верхнем и нижнем коллекторах приводит к тому, что при перегреве одной из труб по сравнению с остальными в ней развиваются огромные напряжения продольного сжатия. Труба начинает работать в режиме продольного изгиба и при недостаточной прочности промежуточных креплений рвет их и выпучивается в топку. Подобного вида повреждения происходили на модификации котла ТМ-84, в которой прямые трубы были размещены поверх гнутых. Положение усугублялось тем, что растопка котла производилась на мазуте. Выпучивание отдельных оборвавшихся от крепления труб достигало SOOjtiJH. В режиме под нагрузкой эти трубы подвергались усиленному обогреву, в результате чего началась сфероидизация перлита, в конечном счете завершившаяся разрывом ряда труб. [c.307]

Рис. 8.3. Распределение напряжений продольных и окрушных в поперечном сечения гофрированной оболочки

В случае, когда KmolKm 1. уравнение (20,28) приводи к критическим значениям для напряжений продольного изгиб в результате сдвига в тонкой пластине. Исключая нормальны сдвиговые деформации, Охусг можно записать как Охусг = < ху сг При учете нормальной сдвиговой жесткости пластины полу чаем [c.326]

Рис. 20.16. Напряжения продольного изгиба в длинных, свободно опертых по Периметру плоских пластипах

Критические напряжения сжатия обшивок панелей определяли исходя из теоретических характеристик упругости пакета. При этом использовались формулы, справедливые для цилиндрической ортотропной оболочки и учитывающие особенности строения обшивки через интегральные характеристики. Результаты расчета критических и предельных напряжений (скр) o -ь) приведены в табл. 8.3. В ней для сравнения даны и критические напряжения продольно сжатой шарнирно опертой цилиндрической панели сг р, определенные на основе технической теории многослойных оболочек [6]. Отношение ст р/сгкр составляет 1,14-1,39. [c.337]

Приведенные выше два примера показывают, что величина индекса (или глубины) модуляции пропорциональна приложенному напряжению. Полуволновые напряжения прямо пропорциональны длине волны света и обратно пропорциональны электрооптическо-му коэффициенту. Для света в видимом диапазоне длин волн эти напряжения имеют величину порядка нескольких киловатт. Увеличение толщины пластинки приводит к увеличению длины взаимодействия, но и к уменьшению напряженности электрического поля. Следовательно, полное увеличение модуляции за счет увеличения толщины пластинки при продольной модуляции отсутствует. Для излучения ИК-диапазона из-за большой длины волны света (скажем, 10,6 мкм) возникает необходимость в приложении высоких напряжений. Продольные модуляторы используются только тогда, когда требуются большие площади устройства и большое поле зрения. Можно показать, что угол поля зрения продольного модулятора из Z-среза кристалла с группой симметрии 43т составляет почти 2тг (см. задачу 8.1). [c.303]

Кроме того, напряженность продольных сиободпых вихрей н снстсме 1 можно определить, если идти к крылу [c.274]

Напряженность продольных гшхреп в системе I определяем по < )орму. 1е [c.280]

Отсюда следует, что напряжение в ленте кольцевого слоя достигает предела прочности о раньше, чем соотвегствующие напряжения продольного слоя. Предельная нагрузка, найденная из [c.31]

Рассмотрим теперь применение упругопластического критерия распространения трещины, в котором утверждается, что трещина распространяется, если пластическая деформация ( мД) - ур при л = = Xf, у = 0. При меньшем уровне деформаций трещина останавливается. Как указано в т. 2 [34], можно ввести характеристическую длину Xf, соответствующую A uj — величине критического коэффициента интенсивности напряжений продольного сдвига из критерия разрушения для стащю парной трещины [c.199]

Рассмотрим частный случай комбинированного нагружения, когда на однонаправленно-армированный пластик одновременно действуют нормальные напряжения <ах>, перпендикулярные направлению армирования, и напряжения продольного сдвига <Т1ц.>- При таком нагружении прочность армированного пластика обычно определяется прочностью полимерной матрицы или прочностью сцепления. Сначала рассмотрим случай, когда прочность полимерной матрицы меньше прочности сцепления. Предполагая, что при комбинированном растяжении и сдвиге разрушение однонаправленно-армированного пластика происходит при достижении максимальными растягивающими напряжениями значения прочности полимерной матрицы, пользуясь энер-г етическим критерием прочности и учитывая формулу (5.8), получаем [c.150]

К 7.2. 41. Выведате формулы продольных сил, нормальных напряжений, продольных деформаций и потенциальной энергии деформации от собственного веса вертикального бруса постоянного ила переменного сечения. [c.91]

Рис. 14.7. Диаграммы истинных напряжений продольных (сплошная кривая) и поперечных образцов (штриховая кривая) стали 18ХНМА после закалки с 870° С в масло и отпуска при 250° С (совместно с С. И. Ратнер)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...