Предшествующее нагружение

Данная система уравнений, предложенная в работе [98], отличается от рассматривавшихся ранее [14, 152] наличием дополнительного параметра шах Г, который численно равен максимальному значению интенсивности касательных напряжений за весь период предшествующего нагружения. [c.125]

Анизотропное упрочнение первоначально изотропного материала отличается зависимостью сопротивления деформированию от ориентации тензора скорости деформации по отношению к тензору упрочнения в процессе предшествующего деформирования, и кривая интенсивность напряжений — интенсивность деформаций зависит от пути нагружения. В статических испытаниях анизотропное упрочнение наиболее рельефно проявляется в возникновении следа запаздывания за угловой точкой билинейного пути нагружения. Изменение сопротивления в зависимости от пути импульсного нагружения является основой импульсной обработки материала с целью направленного формирования его характеристик прочности и пластичности. Представление анизотропного упрочнения как результата суммирования изотропного упрочнения и кинематического (связанного с изменением пути предшествующего нагружения) [430] позволяет описать поведение материала при сложном нагружении. [c.12]

В настоящее время определяющих уравнений состояния, позволяющих описать реологическое поведение материалов с учетом режима нагружения, нет, поэтому для выполнения расчетов используются упрощенные модели материала [153, 225, 323], неотражающие всей сложности поведения материала в процессе-деформации и, следовательно, применимые для ограниченного диапазона условий нагружения. Успехи в построении уравнений состояния на основе физических механизмов пластической деформации, например на основе дислокационной модели пластического течения [74, 175, 309], имеют ограниченное значение. Зависимость сопротивления деформации от мгновенных условий нагружения (температура, скорость деформации и др.) и всей истории предшествующего нагружения, которая определяет изменение в процессе деформирования большого числа параметров, характеризующих микро- и макроструктуру материала, за исключением некоторых частных случаев, не позволяет в настоящее время дать количественную оценку инженерных характеристик сопротивления материала. [c.15]

Рт, Еп), т. е. влияние истории предшествующего нагружения обусловлено ее влиянием на изменение структуры материала. [c.41]

Эта зависимость сопротивления от мгновенной величины и скорости пластического сдвига не учитывает влияния истории предшествующего нагружения. Так как высокоскоростная деформация по результатам экспериментальных исследований приводит к повышенному упрочнению, а значит и к более высокой плотности дефектов кристаллической решетки по сравнению с аналогичной деформацией при меньшей скорости, коэффициент размножения зависит от уровня действующих напряжений или связанной с ним скорости пластического сдвига i= [c.42]

В общем случае структурное состояние материала определяется всей историей предшествующего нагружения, влияние которой существенно зависит от температурно-скоростных условий деформирования. Эти условия при испытаниях с постоянной [c.44]

Анализ экспериментальных результатов [292] с использованием указанного подхода свидетельствует о его применимости для описания поведения материала при ступенчатом изменении скорости деформации, а следовательно, и для учета чувствительности материала к истории предшествующего нагружения. Расчетные кривые деформирования (штриховые участки на рис. 8, в) удовлетворительно совпадают с экспериментальными. [c.47]

Чувствительность материала к истории предшествующего нагружения в области невысоких скоростей нагружения часто описывается с помощью интегральных уравнений Вольтерра [35, 178] [c.47]

Поскольку для металлических материалов сопротивление определяется мгновенными условиями нагружения (скоростью пластического деформирования) и мгновенной структурой материала в момент регистрации напряжений, влияние истории нагружения связано с изменением структуры материала в зависимости от процесса предшествующего нагружения. В связи с этим интегральные наследственные уравнения можно рассматривать как удобный метод аппроксимации экспериментальных данных путем выбора параметров ядра (чаще всего используются ядра типа Абеля или дробно-экспоненциальные функции), обеспечивающих удовлетворительное соответствие экспериментальным данным. Этим объясняется непригодность таких уравнений для описания процессов деформирования с резким изменением скорости, которые дают наиболее рельефное проявление Б экспериментальных исследованиях чувствительности материала к истории предшествующего нагружения [50]. [c.48]

Таким образом, на основе дислокационной модели пластического деформирования металлов общая зависимость кривой деформирования от режима нагружения может быть представлена в виде поверхности трехмерного пространства F a, ёэ, ёп) = = 0, где величина эквивалентной деформации определяет структурное состояние материала в момент измерения, сформированное в результате предшествующего нагружения. Существенное влияние истории нагружения на процесс высокоскоростного деформирования требует его учета при обобщении результатов испытания с различными режимами нагружения. [c.48]

Упругая деформация определяется одним элементом Ei (см. рис. 9). Независимо от истории предшествующего нагружения как при нагрузке, так и при разгрузке напряжения и де- [c.49]

Сопротивление элемента трения (см. рис. 10, в) определяется величиной пластической деформации. Из-за взаимодействия процессов упрочнения и разупрочнения сопротивление трения изменяется во времени, вследствие чего деформирование может продолжаться и при понижении нагрузки, аналогично тому, как это происходит при деформировании вязкого элемента. Отличительной особенностью элемента трения является наличие определенного уровня напряжений, при которых начинается деформирование. Изменение сопротивления зависит от пути предшествующего нагружения, и в частном случае зависимости модуля упрочнения только от величины деформации и ее скорости изменение сопротивления имеет вид [c.50]

Как указывалось выше, сопротивление трения определяется структурным состоянием материала, сформированным в процессе предшествующего нагружения. Изменение структуры во времени (процессы релаксации) вызывает изменение сопротивления трения, которое представляется как зависимость сопротив- ления от скорости деформации. [c.52]

Модуль упрочнения, характеризующий изменение сопротивления трения Ts с ростом деформации, определяется историей предшествующего нагружения. Как показано в параграфе 2 настоящей главы, при постоянной скорости деформации модуль упрочнения определяется взаимодействием процессов деформационного упрочнения и разупрочнения во времени и является функцией структурного состояния материала и скорости пластического деформирования [c.59]

В частном случае, когда структурное состояние материала определяется одним параметром (величиной пластической деформации) независимо от истории предшествующего нагружения, xтеории упрочнения и используется при изучении зависимости сопротивления от скорости деформации (по экспериментальным результатам строится кривая скоростной зависимости напряжения при фиксированной величине деформации). [c.132]

В зависимости от исходов предшествующих нагружений в качестве случайной величины z может выступать одна из следующих случайных переменных либо х — исходная сопротивляемость элемента в начале эксплуатации до момента наступления первого отказа либо tj — сопротивляемость элемента после проведения восстановления. [c.132]

Задача построения феноменологических закономерностей пластического деформирования при непропорциональном нагружении, несмотря на огромное количество известных исследований, до сих пор не нашла исчерпывающего решения. Трудность состоит в адекватном описании явления деформационной анизотропии после прохождения некоторого пути нагружения и соответствующего ему пластического деформирования дальнейшее пластическое деформирование (при различно ориентированных приращениях вектора R,) встречает неодинаковое сопротивление материала по разным направлениям, зависящее от истории предшествующего нагружения. [c.52]

Для построения кривых усталости индивидуальных образцов (методика построения будет описана ниже) блочному нагружению предшествовало нагружение на контрольной ступени к, на которой прово- [c.72]

Под предшествующим нагружением понимается процесс приложения и снятия перегрузки до того, как.деталь подвергается воздействию усталостной нагрузки, в то время как предварительное нагружение означает, что нагрузка приложена и поддерживается в течение последующего усталостного испытания. Примером последнего случая может служить болт с предварительно туго завернутой гайкой. [c.416]

Анализ последнего столбца в этой таблице показывает, что предшествующее нагружение, достаточное для того, чтобы вызвать 6% удлинения материала, уменьшает предел выносливости на 22%. Таким образом, некоторые повреждения в результате предшествующего нагружения влияют на поведение образца больше, чем можно было бы ожидать. Для гладкого образца из углеродистой стали (табл. 15.4) предшествующее нагружение способствовало увеличению усталостной прочности, очевидно, причиной этого является закалка. [c.416]

Влияние предшествующего нагружения на усталостную прочность гладких образцов из алюминиевого сплава, испытываемых на кручение с изгибом [c.417]

Влияние предшествующего нагружения на усталостную прочность гладких стальных образцов [c.417]

Автор Материал Уменьшение поверхности из-за предшествующего нагружения % Предел прочности при растяжении кГ мм" Предел выносли- вости кГ/мм Отноше- ние [c.417]

Влияние предшествующего нагружения на распределение напряжений в типичном образце с концентратором напряжений иллюстрируется на рцс. 15.11. Случай а) соответствует некоторой растягивающей перегрузке, в результате чего возникнет местное пластическое течение и распределение упругих напряжений (кривая А) будет заменено распределением пластических напряжений (кривая В) после снятия нагрузки будут остаточные напряжения (кривая С). В районе концентрации [c.418]

Влияние сжимающего предшествующего нагружения иллюстрируется на рис. 15.11,0. Кривая Г изображает распределе- [c.419]

Ниже приводятся экспериментальные результаты, позволяющие про-ю N вести количественную оценку эффекта предшествующего нагружения на срок службы при усталостных нагрузках. Практически все работы, включенные в обзор автором [632], посвящены испытаниям образцов из алюминиевого сплава под воздействием переменного растяжения. [c.420]

Характерной особенностью АЭ при повторном нагружении является быстрое уменьшение числа импульсов АЭ и их амплитуд при последующих нагружениях. Это явление называется эффектом Кайзера. Кратко эффект Кайзера можно сформулировать как явление невоспроизводимости АЭ при повторном нагружении вплоть до максимальной нагрузки предшествующего нагружения. [c.258]

Таким образом, построение определяющих уравнений состояния требует установления функциональной связи между процессами нагружения и деформирования с учетом истории нагружения и основано на экспериментальном исследовании связи процессов нагружения и деформирования при одном напряженном состоянии (растяжение, сжатие или сдвиг) связи и нттс и в и о сте й напряжений и деформаций с учетом влияния уровня средних напряжений " анизотроми уТГр чн Ш Я зявистг-мости от пути предшествующего нагружения (см. рис. 1). Связь процессов нагружения и деформирования наиболее надежно определяется по результатам квазистатических испытаний, как правило, на растяжение — сжатие или кручение (сдвиг) путем сопоставления мгновенных значений напряжений и деформаций, характеризующих состояние определенного объема материала. [c.12]

Если структуру материала, зависящую от истории предшествующего нагружения, охарактеризовать не величиной пластической деформации (в зависимости от температурно-сцловых условий нагружения одна и та же величина деформации может привести к формированию различной структуры), а соответствующей уровню упрочнения материала величиной эквивалентной деформации еэ, однозначно связанной с историей нагруже- [c.44]

Деформация металла под нагрузкой является суммой мгновенно-упругой, немгновенно-упругой и пластической (необратимой) составляющих, что позволяет представить модель материала последовательным соединением трех ячеек — упругой, вязко-упругой и вязко-пластической (рис. 9, соответственно /, П, III). Каждый из пяти параметров такой модели может зависеть от истории предшествующего нагружения, однако из физических соображений для некоторых элементов эта зависимость может быть ограничена. [c.49]

Вязко-упругая ячейка II (см. рис. 9) характеризуется немгно-венно-упругой деформацией и чувствительностью к истории предшествующего нагружения, определяющего мгновенные значения параметров ячейки Ei и р,<т. [c.50]

Деформационное упрочнение и микроструктурные изменения в материале при высокоскоростной деформации зависят не только от величины пластической деформации, но и от истории предшествующего нагружения. Изменение микроструктуры при сжатии и растяжении не идентично в первом случае наблюдается интенсивное двойникование, во втором случае двойнико-вания не обнаружено (для армко-железа). [c.118]

Распространение интенсивных упруго-пластических волн, возбуждаемых импульсными нагрузками, характеризуется высокоскоростной деформацией материала в них, что позволяет изучать поведение материала при скоростях, не достижимых в ква-зистатических испытаниях. Вследствие зависимости сопротивления материала деформации от истории предшествующего нагружения сопоставление данных, полученных при исследовании волновых процессов, закон деформирования в которых определяется самой кинетикой деформации в волне, с результатами квазистатических испытаний с определенным параметром испытания невозможен без принятия определенной модели механического поведения материала. [c.141]

Всю историю нагружения представим в виде ряда последовательных достаточно малых этапов. Пусть в некоторый момент времени tn, соответствующий окончанию п-го этапа нагружения, решение задачи получено. Решение задачи на (п + 1)-м этапе нагружения ведется по следующей схеме. В первом приближении решается упругая задача от заданного приращения температуры, граничных условий и массовых сил с учетом накопленного напряженного состояния. При этом все коэффициенты и свободные члены в (5) вычисляются с учетом изменения температуры. По полученным в предположении упругого материала приращениям перемещений определяются приращения полных деформаций. Учитывая историю предшествующего нагружения (полученные в конце п-го этапа значения тензора напряжений, гензора микронапряжений, параметра упрочнений) с учетом изменения температуры, определяется новое положение поверхности текучести. [c.124]

В этих же экспериментах было обнаружено, что в районе резкого излома траектории деформирования наблюдается местное отклонение зависимости = / (Хр) от аналогичной зависимости, полученной при простом нагружении. Если нагружение оставалось в дальнейшем простым, материал забывал сложность предшествующего нагружения. Да.льнейшие исследования показали, что с достаточной степенью точности можно считать зависимость 2(т = / ( р) универсальной для траекторий малой и средней кривизны [29]. [c.136]

Положение резко меняется, когда присутствует градиент напряжений и предшествующее нагружение может быть причиной остаточных напряжений в материале. Растягивающая предше- [c.416]

В 1946 г. Форрест [881] впервые получил увеличение усталостной прочности образца с концентрацией напряжений при предшествующем нагружении растягивающими усилиями. Предел выносливости при кручении с изгибом алюминиевого образца с круговой выточкой увеличился в два раза после предшествующего растяжения образца усилием 39 /сГ/мж . Темплин в дискуссии по работе Розенталя и Сайнса [884] подтвердил, что наблюдалось повышение прочности (до 75%) после того, как к образцу из алюминиевого сплава 755-Г6, имеющему аналогичный концентратор, прикладывалась растягивающая нагрузка. В то же время сжимающая предшествовавшая нагрузка уменьшала предел прочности на 33%. [c.420]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...