Учет деформации ползучести

Сформулирована задача учета деформаций ползучести при расчете термостойкости покрытий решена задача учета ползучести при релаксации напряжений. [c.37]

Учет деформации ползучести в цикле при изотермическом малоцикловом нагружении, как одного из факторов, определяющих разрушение, предложен также в работах [13, 85] и др. Для расчета деформаций циклической ползучести приходится преодолевать значительные трудности даже для деталей простых форм и простых условий циклического нагружения. Установление закономерностей циклической релаксации экспериментальным путем является пока еще необходимым условием для оценки долговечности. Однако эти закономерности, установленные в опытах, в дальнейшем можно использовать в расчетах. [c.112]

При учете деформаций ползучести по теории старения расчет ведется по методу переменных параметров упругости с помощью изохронных кривых ползучести. При использовании теории течения для деформации пластичности и упрочнения, ползучести нагружение разбивается на ряд этапов. Приведенные соотношения применяют для каждого этапа нагружения. [c.205]

УЧЕТ ДЕФОРМАЦИИ ПОЛЗУЧЕСТИ [c.254]

Рассмотрим кинетику напряжений и деформаций в этом диске, определенных при учете деформаций ползучести при той же программе нагружения. На рис. 3.21, <3 показано развитие пластической деформации в диске. Из сравнения с предыдущими результатами следует, что ползучесть заметно влияет на накопление пластической деформации. По всему полотну диска пластическая деформация меньше, чем деформация, определенная без учета ползучести, и к четвертому циклу ее накопление прекращается. В области шейки происходит более интенсивное накопление пластической деформации, вызванное перераспределением напряжений по полотну диска из-за ползучести, [c.110]

При отсутствии деформаций ползучести приведенный выше алгоритм входит в класс алгоритмов интегрирования напряжений для упругопластического материала методом отображения напряжений на поверхность текучести. Рассмотренный выше ESF-алгоритм является обобщением этого метода (с учетом деформаций ползучести). В [10, 89] проводится сопоставление метода интегрирования определяющих соотношений по явной схеме Эйлера (см. 6.2.4) с методом отображения напряжений на поверхность текучести (см. настоящий параграф). Отмечается преимущество последнего над первым. Например, в случае пропорционального нагружения последний метод дает точное решение для напряжений [89]. [c.209]

Шевченко Ю. Н. Упругопластическое напряженное состояние тел вращения конечных размеров с учетом деформаций ползучести при неравномерном нагреве и радиационном облучении // Тепловые напряжения в элементах конструкций.— 1973.—Вып. 13.—С. 17—23. [c.228]

Предназначено для научных работников и инженеров, занимающихся вопросами расчета элементов конструкций в упругопластической области с учетом деформаций ползучести, а также для аспирантов и студентов вузов машиностроительного профиля, [c.2]

В третьем разделе приведены основные законы и уравнения теории установившейся и неустановившейся ползучести, методы их применения при расчете элементов конструкций с учетом деформаций ползучести и решения краевых задач, а также методы расчета на прочность стержней, стержневых систем, цилиндров, пластин и дисков, работающих в условиях ползучести. Наиболее подробно рассмотрены законы и уравнения теории ползучести, применяемые при сложном напряженном состоянии твердого деформируемого тела. [c.12]

Упругопластическое состояние стержней и стержневых систем с учетом деформаций ползучести [c.411]

В качестве расчетной характеристики предел текучести при высоких температурах может использоваться для углеродистой стали — до 300—350°, для мало- и среднелегированной стали перлитного класса — до 400—450°. При более высоких температурах, в связи с усилением зависимости числовых значений предела текучести от длительности нагружения на отдельных стадиях испытания, расчет конструкций, предназначенных для длительной службы, требует обязательного учета деформаций ползучести и потому не может базироваться на пределе текучести или, точнее говоря, только на пределе текучести. Практически предел текучести имеет значение в качестве расчетной характеристики и при значительно более высоких температурах, являясь распространенным средством проверки допускаемых напряжений, определенных на базе условного предела ползучести и предела длительной прочности. По немецким нормам (DIN 2413), например, в расчетах на прочность при высоких температурах следует руководствоваться наименьшим из следующ их четырех значений [c.246]

При расчете с учетом деформации ползучести наиболее простая расчетная схема получается для теории старения. В этом случае также используют метод переменных параметров упругости, но для кривой деформирования, соответствующей времени [c.503]

Расчет толстостенных труб (цилиндров) с учетом деформации ползучести. Задаче о расчете толстостенных труб при осесимметричной деформации в условиях ползучести посвящено значительнее количество работ [13, 14, 20, 26]. [c.421]

Ядром ползучести называют характерную для данного материала функцию, которая отражает (учитывает, наследует) влияние единичного нагружения а (г) в единичный промежуток времени т на деформацию в момент времени t. Возможность учета деформаций ползучести весьма полезна и надо надеяться, что при условии дальнейшего развития теория линейной наследственности найдет применение в механике горных пород. [c.62]

При разработке феноменологической модели используется теория ползучести с анизотропным упрочением [123, 251, 252, 369] (эта теория в отличие от теории упрочения [120, 157, 306] весьма точно описывает поведение материала при переменном направлении деформирования), разработанная с учетом случая деформирования материала в упругопластической области. При этом, как указывалось выше, под пластической деформацией понимается деформация, включающая как деформацию ползучести, так и мгновенную пластическую деформацию. Таким образом, теорию ползучести с анизотропным упрочнением можно интерпретировать как теорию пластического течения, когда кривые деформирования материала зависят от интенсивности скоростей пластических деформаций, и вместо вязкоупругой задачи рассматривать упругопластическую. [c.14]

Повреждение, обусловленное интенсивным порообразованием по границам зерен в материале, может приводить к значительному его разрыхлению. В этом случае проведение независимого (несвязного) анализа НДС и развития повреждений в материале дает значительные погрешности. Например, отсутствие учета разрыхления в определенных случаях приводит к существенному занижению скорости деформации ползучести и к снижению скорости накопления собственно кавитационных повреждений. В настоящее время связный анализ НДС и повреждаемости базируется в основном на феноменологических подходах, когда в реологические уравнения среды вводится параметр D, а в качестве разрушения принимается условие D = 1 [47, 50, 95, 194, 258, 259]. Дать физическую интерпретацию параметру D достаточно трудно, так как его чувствительность к факторам, определяющим развитие межзеренного повреждения, априорно предопределена той или иной феноменологической схемой. Так, во многих моделях предполагается, что D зависит только от второго инварианта тензора напряжений и деформаций и тем самым исключаются ситуации, когда повреждаемость и, как следствие, кинетика деформаций (при наличии связного анализа НДС и повреждения) являются функциями жесткости напряженного состояния. [c.168]

В тех случаях, когда конструкции работают при повышенных температурах, достаточных для возникновения деформаций ползучести, расчеты при малоцикловом нагружении оказываются значительно сложнее. Это связано с тем, что сопротивление повторным неупругим деформациям и разрушению зависит не только от уровня нагрузок и числа циклов, но и от длительности нагружения и температуры. Учет температурно-временного фактора в условиях [c.370]

УЧЕТ ДЕФОРМАЦИИ ПЛАСТИЧНОСТИ И ПОЛЗУЧЕСТИ 261 [c.261]

При расчете с учетом деформации ползучести наиболее простая расчетная схема получается для теории старения, предложенной Ю. Н. Р.аботновым [50 . В основе теории лежат изохронные кривые ползучести , которые получаются после сечения /= onst серии кривых ползучести при разном уровне напряжений (рис. 7.7) и выражают зависимости [c.133]

В книге приводится методологически последовательная постановка геометрически и физически нелинейных задач механики деформируемого твердого тела, в том числе задачи о потере устойчивости и контактных взаимодействиях тел. Уравнения формулируются относительно скоростей или приращений неизвестных величин. Приводятся слабые формы уравнений и вариационные формулировки задач. Рассматривается применение метода конечных элементов к решению квазистатических и динамических задач. Используются следующие модели материалов изотропная линейно-упругм, несжимаемая нелинейно-упругая Муни — Ривлина, упругопластическая, термоупругопластическая с учетом деформаций ползучести. Приводятся процедуры численных решений нелинейных задач, основанные на пошаговом интегрировании уравнений равновесия (движения). Рассматриваются особенности процедур численного решения задач о потере устойчивости и контакте тел. [c.2]

При учете деформаций ползучести потеря устойчивости тел может происходить как вследствие достижения бифуркационной нагрузки [13, 103, 117], так и вследствие быстрого роста на-Чсшьных несовершенств при достижении некоторого критического времени [15, 34]. [c.10]

Книга состоит из двух частей. В первой части изучаются уравнения нелинейного деформирования твердых тел как в начальной, так и в актуальной конфигурации. Рассмотрены различные определения тензоров деформаций и напряжений. Приведены альтернативные формы уравнений равновесия (движения) и формулировки этих уравнений относительно скоростей. Представлены определяющие соотношения для различных моделей материалов (упругие, упругопластические, термоупругопластические с учетом деформаций ползучести). Отмечается, что для каждой модели материала и/или для каждой степени нелинейности из всех возможных формулировок уравнений выгоднее использовать од- [c.11]

Рассмотрим трехмерное евклидово пространство, в котором введена прямоугольная декартова система координат с ортонор-мальными базисными векторами ki, кз. Наряду с декартовой системой координат рассмотрим систему координат % являющуюся системой отсчета для описания движения некоторого тела В. Предполагаем, что процесс движения описывается некоторым монотонно возрастающим параметром деформирования е [О, Г], Т > 0. Отметим, что при решении динамических задач параметром деформирования всегда выступает естественное время (для краткости в дальнейшем этот и другие параметры называем временем). Однако для описания квазистатического движения (при пренебрежении инерционными членами) могут использоваться и другие параметры (например, при решении задач об упругом или упругопластическом деформировании тел в качестве параметра t можно использовать внешнюю силу или характерное перемещение, но при решении задач с учетом деформаций ползучести всегда используется естественное время). [c.19]

Приведем компонентную запись определяющих соотношений термоупругопластического материала с учетом деформаций ползучести в декартовой системе отсчета. Компоненты тензора скоростей деформаций представим в виде [c.105]

Обобщение определяющих соотношений термоупругопластического материала с учетом деформаций ползучести, представленных в 2.3.1, для произвольной величины деформаций проводим аналогично тому, как это сделано для определяющих соотношений упругопластического материала в 2.2.2. При малых деформациях тела (но больших поворотах и перемещениях) проведем замену (2.86) в соотношениях 2.3.1. Обобщая (2.95). получаем соотношения [c.106]

Обобщение вариационного принципа Хилла (для упругих и упругопластических тел) на уравнения, описывающие деформирование тел из термоупругопластических материалов с учетом деформаций ползучести, проведено в [117]. Для этого потенциальные функции оЕ, qW, tE, iW, tH, используемые при формулировке определяющих соотношений упругих и упругопластических материалов (разделы 2.1, 2.2), надо заменить соответствующими потенциальными функциями, применяемыми при построении определяющих соотношений термоупругопластических материалов с учетом деформаций ползучести (раздел 2.3). [c.120]

При произвольной величине деформаций тел из термоупругопластического материала с учетом деформаций ползучести рассмотрим уравнения, сформулированные в текущей конфигурации. Вариационное уравнение [117] [c.121]

Подходы к исследованию единственности и устойчивости тел из термоупругопластических материалов с учетом деформаций ползучести аналогичны тем, которые использовались для материалов с определяющими соотношениями вида (4.2) следует лишь потенциальную функцию qE, образуемую с помощью (2.33), (2.38), заменить потенциальной функцией (2.100). При такой замене все представленные в разделах 4.2, 4.3 критерии потери устойчивости равновесных состояний и квазистатических движений остаются справедливыми и для рассматриваемой модели материала. [c.150]

При определении напряжений с момента времени t до момента t + At для упругопластической модели материала можно использовать явную схему Эйлера с разбиением шага At на подынкременты [49]. Применение схемы Эйлера для определения напряжений с учетом деформаций ползучести встречает некоторые трудности. Рассматривая процесс определения напряжений [c.206]

При необходимости учета деформаций ползучести используется изложенный ранее метод. Для каждого зтапа нагружения (по времени) в правую часть уравнений (1.52) добавляется еще одно слагаемое — деформации ползучести, накопленные к началу зтапа. Эти деформации остаются неизменными в процессе последовательных приближений, используемых для нахождения деформаций пластичности на данном этапе. [c.29]

Для учета деформации ползучести в настоящее время широко исяользуют три основные теории теорию старения, течения в упрочнения. [c.34]

Расчет напршкенного и деформированного состояния элементов конструкций методом последовательных нагружений с учетом деформаций ползучести по теории старения производится аналогично расчету пластических деформаций по деформационной теории пластичности. Отличие состоит лишь в том, что вместо кривой упруго-пластического деформирования в расчете нссоль- [c.34]

Выполнено исследование распределения напряжений в зам-J OBOM соединении с учетом деформаций ползучести при той же нагрузке до = И кгсУмм. На рис. 3.19 показан пример расчета замка, имеющего радиус впадины г — 0,4 мм, проработавшего при постоянной нагрузке и температуре 650 С в течение 100 ч. Анализ показывает, что развивающиеся при таком нагружении деформации ползучести приводят к существенному перераспределению напряжений в теле замка. Значительно снижается уровень максимальных напряжений во впадинах всех зубьев. [c.99]

Изучен характер развития упруго-пластических деформаций во времени с учетом деформаций ползучести. На рис, 3,20 показа- но изменение коэффициентов концентрации напряжений и де-..формаций (A- JII, A-eii), Эти кривые-свидетельствуют о том, что ха- [c.101]

Расчет заканчивают при достаточной близости двух соседних приближений. При необходимости учета деформаций ползучести используют изложенный выше метод. Для каждого этапа нагружения (по времени) в уравнения (48) добавляют деформации ползучести, накопленные к началу этапа. Эти деформации остаются неизменными в процессе последовательных нриблин ений, используемых для нахождения деформаций пластичности на данном этапе. [c.540]

Накопленная деформация ползучести за данный по-луцикл k длительностью т (т — время в пределах цикла) получает отражение, наряду с активной деформацией от нагружения, в Fq, S). Эта функция выражается следующим образом с учетом выражения р2 8) в соотношении (5.2) [c.94]

Изгиб II растяжение стержней с учетом деформации илаетичиости п ползучести [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...