Разрушение модель

В инженерной практике напряжение отрыва обычно отождествляется с сопротивлением разрыва стержневого образца, о котором было указано в разделе 6.1. Строго говоря, это справедливо лишь в случае хрупких материалов, разрушающихся без заметных пластических деформаций. В случае материалов с выраженными пластическими свойствами приравнять величины и ао.,р, как правило, нельзя. Дело в том, что разрущение при растяж ении образцов таких материалов может соответствовать другой модели разрушения — модели среза (см. ниже). Кроме того, имеется возможность разрушения смешанного характера. К экспериментальному определению величины высокопластичных материалов мы вернемся ниже. [c.141]

Рис. 44. Картина разрушения (модель та же, что и на рнс. 43).

Формулирование условия локального разрушения модели тела. [c.595]

Рис. 3.15. Характерные виды разрушения модели 1фи испытаниях на малоцикловую усталость

Для анализа условий малоциклового разрушения конструктивного элемента используют кривые усталости е МЛ, приведенные на рис. 3.17. С учетом кривых 2 и 4 (см. рис. 3.13) данные испытаний на малоцикловую усталость (точки о и V на рис. 3.17) для разных зон разрушения модели образуют единую кривую 2 малоцикловой усталости. Это свидетельствует о достаточной точности принятого метода расчета упругопластических деформаций с помощью МКЭ в условиях высокотемпературного малоциклового нагружения. [c.148]

Рис. 3.24. Схема трещин при разрушении модели а вид сверху, б — вид снизу

Разрушение модели. Разрушение модели произошло при нагрузке 18,5 кН. При этом разорвалась нижняя арматура ребер в местах их пересечения. В плите у ребер в радиусе 15—20 см произошло разрушение бетона от сжатия. Следует отметить, что в плите у ребер с нижней ее стороны имелись трещины, поэтому высота сжатой зоны занимала небольшую часть сечения. На верх- [c.248]

На рис. 3.47 представлены результаты расчета прочности модели при различной жесткости ребер. В частности, из рисунка видно, что при увеличении высоты ребер до 6 см (жесткость ребер увеличивается в три раза) более вероятным является разрушение модели от исчерпания прочности растянутой арматуры. Такое увеличение сечения ребер увеличивает несущую способность конструкции в 1,5—1,7 раза. [c.267]

Рис. 3.56. Вид снизу на зону разрушения модели при нагрузке в точке 11

Схема трещин при разрушении модели нагрузкой в точке 12 представлена на рис. 3.53, б, в. Характер разрушения в этом случае аналогичен описанному выше. Можно отметить увеличение расстояния между средним и крайним пластическими шарнирами в криволинейном ребре. При нагружении в точке И расстояние от шарнира под местом приложения силы до центров разрушения сжатых зон крайних шарниров составляло 545 мм (рис. 3.54), при нагружении в точке 12 расстояния между средним и крайними шарнирами равнялись соответственно 609 и 634 мм. Расстояние между пластическими шарнирами зависит, в частности, от соотношения жесткости ребра и плиты оболочки. При увеличении жесткости ребер и снижении жесткости полки это расстояние, как показывают расчеты, возрастает. В данном случае влияние плиты оболочки было ослаблено влиянием податливости контура и трещинами, возникшими при испытании модели нагрузкой в точ- [c.275]

Рис. 3.57. Разрушение модели при нагрузке в точке 12 (см. рис. 3.53)

Для установления взаимосвязи между полем скоростей, возникающим в твердом теле при выделении в нем энергии, и процессами разрушения модель абсолютно несжимаемой среды непригодна. Поэтому авторы /44, 45/ рассматривают среду, которая в процессе взрывного нагружения изменяет свои свойства. [c.84]

Разрушение модели производилось резонансными колебаниями (симметричными колебаниями первого рода) при последовательном увеличении ускорения. Хотя вероятность разрушения плотины при сейсмических воздействиях от резонансных колебаний и считается весьма малой, было сочтено целесообразным провести разрушение модели при резонансе, чтобы проследить последовательность развития разрушения плотины, выяснив при этом наиболее уязвимые зоны плотины, и располагать соответствующими данными, позволяющими своевременно распознать предаварийную ситуацию при работе плотины и, если понадобится, принять соответствующие меры к повышению ее надежности, [c.70]

ИМ Критериев разрушения. Модели можно ранжировать по степени их сложности. Простейшая из них — это модель отрыва. Согласно этой модели разрушение происходит по плоскости действия максимального нормального напряжения, рис. 6.2. [c.122]

Способы образования штуцерного соединения, его конструкция и последующие технологические операции существенно влияют на несущую способность сварных конструкций. В связи с этим в ЦНИИТМАШе было проведено экспериментальное исследование прочности и характера разрушения моделей штуцерных соединений различных конструктивно-технологических решений при циклических нагрузках [116]. [c.128]

В работе [8] была предложена одна из первых моделей разрушения ВКМ с хрупкими волокнами, основанная на подходах механики разрушения. Модель позволяет объяснить наличие немонотонной зависимости прочности композита от объемного содержания армирующих волокон за счет образования микротрещины — согласованного разрушения соприкасающихся волокон. В дальнейшем теория [c.225]

На фотографиях, приведенных на рис. 37, видны несколько тонких линий, исходящих из концов более четко различимой трещины. Эти линии яснее видны в первых кадрах и исчезают в дальнейшем. При осмотре образца после остановки трещины в этой области не оказалось видимых следов трещин. Модель была снова нагружена динамическим растяжением. На этот раз трещина распространилась далее в два других стеклянных бруска, где она разветвилась, что в конце концов привело к полному разрушению модели (рис. 40). Сравнение рис. 37 и 40 показывает, что трещина точно следует указанным начальным тонким линиям. Одно из предложенных объяснений этого явления состоит в том, что за пределами видимой трещины в результате первоначального нагружения возникает растрескивание или микроразрушение, сосредоточенное главным образом на поверхности образца. Его оптическое влияние на проходящий свет оказывается достаточно заметным, чтобы проявиться на фотогра- [c.544]

Характеризует условие подобия при разрушении моделей вследствие действия термоупругих напряжений Характеризует условие равных повреждений в материале модели и натурь[ [c.215]

Основными направлениями экспериментальных и теоретических разработок в области прочности материалов и конструкций, выполненных в исследовательских центрах и заводских лабораториях, являются линейная и нелинейная механика разрушения де-формациогн1ые и энергетические критерии разрушения модели деформируемых сред с учетом сосредоточенного и рассредоточенного повреждения процессы длительного циклического деформирования и разрушения сопротивление деформациям и разрушению - при программном изотермическом и неизотермическом нагружениях микромеханика процессов статического и циклического разрушений. [c.18]

Конструкция моделей. Модели выполнялись монолитными, со сферической поверхностью с максимальным подъемом, равным 1/5 пролета, и радиусом кривизны 2,7 м, с размером в плане 2x2 м, по контуру они подкреплялись диафрагмами в виде ферм (рис. 2.37). Армирование плиты и диафрагм, а также сечения раскосов и верхних поясов ферм приняты такими же, как в трехволновой модели (см. 2.2.3). Ребра армировались вязаными каркасами с продольной рабочей арматурой диаметром 4 мм. Поперечная арматура каркасов выполнялась в виде вязаных хомутов из проволоки диаметром 2 м. Хомуты располагались через 35 мм, а в центре каркасов на длине 30 мм — через 12 мм. Частое расположение хомутов в зоне нагрузки выполнено с целью исключить разрушения модели от продавливания бетона ребер. Одна из моделей выполнялась с одним ребром сечением 40X28 мм, вторая — с двумя пересекающимися ребрами такого же сечения. [c.103]

Исходные данные. Радиус кривизны оболочки равен 270 см, толщина полки в зоне разрушения — 0,60 см. Расстояние арматуры от верхней грани полки Ло =0,1975 см, а от нижней /г.о2 = 0,4025 см (фактическое положение арматуры определено no j e разрушения модели). Прочность бетона по результатам испытания кубов с размером грани 10 см составляла 57,80 МПа. В соответствии с рис. 3.12 при пересчете прочности куба с размером грани 20 см переходной коэффициент равен 0,776, Л = 44,853 МПа, i np = 39,369 МПа. Полка модели армирована вязаной сеткой из проволоки диаметром 1 мм с квадратной ячейкой размером 25x25 мм. Предельное усилие в арматуре сетки, отнесенное к единице длины сечения, составляло — 281 Н/см. [c.200]

Рис. 3.15. Схемы разрушения моделей, аолученные в работе [3] (а) и в работе

Предельная нагрузка lyjjp. Значения предельной нагрузки для разных зон разрушения приведены в табл. 3.6 и на рис. 3.17. Размер поля модели определяется углом, равным 20°49 39". Как видно из рис. 3.17, несущая способность оболочки при хрупком разрушении (исчерпание прочности кольцевого сечения) для любой зоны разрушения модели меньше, чем при образовании кинематического механизма. В конструкциях прочностные характеристики сечений в связи с колебанием в толщине плиты и в положении арматуры существенно различаются. Для ф>10° (рис. 3.17) предельная нагрузка мало меняется с ростом зоны разрушения. Поэтому в связи с неравномерностью прочности сечений зона разрушения не всегда будет иметь максимальные размеры. [c.215]

После исчерпания несущей способности сжатой зоны оболочки в центре модели эта зона расчленяется на систему консолей из ребер и плит и превращается в статически определимую систему. При дальнейшем увеличении нагрузки в консолях ребер и в плите оболочки быстро растут отрицательные моменты вплоть до предельного значения, после чего происходит разрушение модели. В растянутой зоне оболочки в месте действия отрицательных моментов кроме верхней арматуры ребра находится арматура плиты. Если в верхней части ребра и в плите оболочки имеется значительное количество арматуры, то сечение ребра можно рассматривать как переармированное. При этом разрушение ребра в месте действия отрицательных моментов будет происходить по сжатой зоне. Если полка и верхняя часть ребра армированы слабо, то разрушение наступит вследствие текучести арматуры. При этом арматура в полке может течь по сечениям, идущим под углом 45° к ребрам, а при наличии ребер в другом направлении — по сечениям вдоль этих ребер. [c.248]

Данные, приведенные в [2—4], а также выполненные в Иркутск-НИИхиммаше прочностные исследования [5] с доведение1и до разрушения моделей и экспериментальных сосудов натурных размеров (рис. 1) подтвердили принципиальную возможность изготовления сосудов высокого давления с вварными штуцерами в многослойной стенке. Одной из основных задач при создании сосудов с боковыми вводами в многослойных элементах являлась разработка технологии вварки штуцеров, обеспечивающей необходимое качество сварных соединений. [c.76]

Напряжение Стд.п в [Л. 164] бралп по прямой длительной прочности для соответствующей стали при времени, равном времени до разрушения модели. [c.411]

Разрушение модели и переход к новой модели. Конечным мерилом достоверности модели является приведение в нор-.мальное состояние налаживаемого узла или турбины в целом. Однако во всех случаях, когда модель не подтвердилась, до того как перейти к сбору информации н конструированию следующей модели взамен разрушенной необходимо проверить информацию, указывающую на разрушение модели, на то, что цель работ не была достигнута. Проверку [c.26]

Рис. 4-7. Характер разрушения моделей арочной плотины Кавамата (визуальные зарисовки). Высота плотины /1=120 длина по гребню /. = 137 м, масштаб модели 1 120.

Рис. 4-12. Разрушение модели левобережного примыкания плотины Кавамата (трещины пронумерованы отметка 910 м). а —без передающей стенки, Яр зр = 1,2

Рис. 109. Характер усталостного разрушения моделей сварного-ротора с жесткими концевиками

По величине аномального среднего значения приращения показаний по тензодатчикам и характеру их разброса относительно средней величины можно судить о состоянии тензосхемы, о наличии переменных внешних условий (температуры и др.) и стабильности работы модели. В случае обрыва средней точки отсчет по прибору ЦТМ-3 отличен от ООО и 999 и нестабилен от замера к замеру (нестабильность от нескольких десятков до нескольких сотен единиц) в приборе ПИКЛ может меняться знак отсчета. При наличии дефектов в соединении решетки тензодатчика с выводами или выводов к соединительным проводам возможно отсутствие электрического контакта при нагружении модели или в ненагруженном состоянии, что приводит к нестабильности приращений показаний. Наличие заедания в нагружающих элементах или опорных узлах, местные разрушения модели и потеря устойчивости некоторых элементов также приводят к нестабильности отсчетов и их большому разбросу относительно среднего значения. [c.74]

В доминирующей сейчас в динамической механике разрушения модели обычно рассматривается рост прямолинейной трещины в упругой плоскости. При этом в вершине возникают неограниченные напряжения, и процесс разрушения предполагается происходящим собственно в самой вершине трещины. Кроме того, предполагается, что расход энергии на образование единицы новой поверхности является константой материала. Исходя из этого, рассчитывается упругодинамическое поле напряжений в вершине трещины и формулируется критерий распространения трещины — уравнение энергетического баланса (88). [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...