Упругий предвестник

За счет этого реализуются упругие предвестники нагрузки с амплитудой а (Я) и скоростью (ро) и разгрузки с амплитудой До и скоростью относительно нагруженной среды. [c.257]

Разгрузка начинается с упругой волны (упругого предвестника) LE, скорость которой (L) относительно вещества в состоянии L определяется углом е- Далее идет волна разгрузки ЕМ2 со скоростью и эта скорость относительно вещества в состоянии Е определяется гидростатической скоростью звука С (L). Так как участок диаграммы разгрузки где MiK — [c.258]

Следовательно, расстояние между первой и второй волнами все время увеличивается. Первая волна носит название упругого предвестника. [c.38]

Рис. 1.12. Осциллограмма электропроводности железа при ударном сжатии [17(1, р2 = 0,176 Мбар. УП, УВ — моменты прихода упругого предвестника и ударной волны, i — время

По экспериментальному закону затухания упругого предвестника в алюминии [312] на пути волны О—1,38 мм амплитуда упругого предвестника снижается от максимальной величины [c.134]

По затуханию упругого предвестника [312] [c.136]

При распространении волны амплитуда на фронте упругого предвестника понижается по экспоненциальному закону в соответствии с представленным выше анализом. За фронтом упругого предвестника напряжение и деформация монотонно возрастают до величины, соответствуюш ей равновесному состоянию за фронтом упруго-пластической волны, при удалении волны от поверхности соударения. Вблизи поверхности соударения в начальный период распространения волны высокий уровень сопротивления сдвигу, обусловленный высокой скоростью пластического сдвига, приводит к тому, что максимальный уровень напряжений выше равновесного. Таким образом, для материала, чувствительного к скорости деформации, распространение волны связано с качественным изменением ее конфигурации вблизи контактной поверхности напряжения Стг, достигая максимальной величины за пластическим фронтом, затем снижаются до равновесной величины, на удалении от контактной поверхности — непрерывно нарастают до равновесных. Такое деформирование отчетливо видно на рис. 70. [c.161]

Когда кривая сГг(ег) всюду выпуклая к оси Ъг, как в идеальной жидкости без фазовых переходов, ударный фронт всегда устойчив и включает всю фазу сжатия в ударной волне. Наличие на кривой сжатия выпуклого к оси Ог участка (области перегиба) нарушает устойчивость ударной волны. Вследствие этого переход от упругого к упруго-пластическому деформированию материала, нарушающий условие устойчивости ударной волны, приводит к разделению фронта волны на упругий предвестник и следующую за ним ударную пластическую волну, распространяющиеся со скоростями соответственно ао н D. При низкой интенсивности ударной волны сопротивление сдвигу оказывает существенное влияние на ее распространение и, следовательно, при выполнении расчетов необходим учет вязкопластического поведения материала при деформации в ударной волне. Пренебрежение эффектами, связанными со сдвиговой прочностью, может привести к значительности погрешности в расчетах [161, 245]. [c.163]

Как следует из экспериментальных осциллограмм, продолжительность роста нагрузки в упруго-пластических волнах нагрузки на значительном расстоянии от поверхности соударения значительно выше проведенной оценки, что может быть связано как с влиянием давления воздуха между соударяющимися поверхностями, неплоскостностью поверхностей, определяемой механической обработкой, так и с характером поведения материала под нагрузкой — взаимодействием волн с границами раздела зерен, анизотропией и др. Поведение материала, по-видимому, является определяющим, потому что ни тщательная доводка поверхности, ни повышение степени разрежения в вакуумной камере перед опытом не снижают времени нарастания сигнала, в то время как на малых расстояниях от поверхности соударения (до 10 мм в стали 20) время подъема давления на фронте упругого предвестника равно примерно 0,05 мкс. Следует отметить, что такое время нарастания сигнала соответствует предельной частоте, пропускаемой системой регистрации из катодного повторителя и осциллографа 0К-17М. [c.172]

В настоящей главе приведены результаты экспериментальных исследований поведения материала при нагружении плоской волной для ряда материалов изучено влияние интенсивности волны на характеристики сжимаемости и сопротивление материала сдвигу проанализировано затухание упругого предвестника волны и его связи с изменением коэффициента вязкости материала проведено сопоставление результатов с данными квазистатических испытаний. [c.195]

Примечание. Скорость а определена по данным ультразвуковых измерений. Для стали и алюминиевого сплава получено совпадение результатов ультразвуковых измерений с экспериментально определенной скоростью упругого предвестника волны нагрузки. [c.199]

Результаты определения предела текучести по амплитуде упругого предвестника и амплитуде упругой волны разгрузки [c.203]

Рис. 99. Зависимость амплитуды давлений на фронте упругого предвестника плоской волны от ее интенсивности (А = 40 мм).

Рис. 100. Затухание упругого предвестника при распространении плоской волны по материалу ( = = 200 м/с).

Затухание упругого предвестника характеризует развитие процессов релаксации в материале и, следовательно, позволяет получить информацию о поведении материала при кратковременном действии нагрузки. [c.205]

Для определения связи предела текучести и характерного времени релаксации проведена серия экспериментальных исследований зависимости амплитуды на фронте упругого предвестника от интенсивности волны нагрузки и пути ее движения. Результаты экспериментов представлены на рис. 99 и 100. [c.205]

Схема нагружения приведена на рис. 90. Амплитуда давления на фронте упругого предвестника в образце из исследуемого металла определялась по величине сигнала с диэлектрического датчика давления, который поджимался к свободной поверхности образца пластиной из оргстекла. В связи с ограниченной способностью разрешения по времени диэлектрического датчика (использовали пленку лавсана толщиной 0,06 мм) и ограничением верхнего диапазона частот, пропускаемых регистрирующей аппаратурой (катодный повторитель и осциллограф 0К-17М), на малом удалении от поверхности приложения нагрузки упругий и пластический фронты в волне не разделяются. Поэтому экспериментальные данные по затуханию ограничены минимальным расстоянием от поверхности нагружения в 5—7 мм. [c.205]

Как следует из экспериментальных данных (см. рис. 99), на удалении от поверхности возбуждения плоской волны более 15 мм во всех исследованных материалах амплитуда упругого предвестника не зависит от интенсивности волны нагрузки, что находится в соответствии с результатами работы 315]. Это [c.205]

Чтобы сохранить в модели некоторые свойства, присущие твердому телу (сопротивляемость деформациям сдвига, упругость, пластичность, существование упругих предвестников ударных волн и волн разгрузкн, связанных с наличием более высокой скорости распространения возмущений, чем это следует из чисто гидродинамической модели), вводится девиатор напряжений т". В случае однофазной среды его принимают изменяющимся линейно с ростом деформаций по закону Гука до некоторого предела, после чего он должен удовлетворять условию пластпч-ностп. В главных осях тензора напряжений закон Гука, определяемый модулем сдвиговой упругости G, можно записать в виде [c.147]

На рис. 3.1.4 проиллюстрирована схема многоволнового возмущения и его развития в виде эпюры напряжения (сплошная жирная линия) для унругопластического тела с фазовым переходом, когда диаграмма a F) имеет вид, показанный на рис. 3.1.3. Стрелками отмечены скорости различных волн. Возмущение начинается с упругого предвестника ОН, движущегося со скоростью (ро), проиорциональной (1 Рн) (см. [c.257]

Рассмотрим подробнее характерный экспоримепт, которо.му соответствует линия 5 на рис. 3,6.2. В этом эксперименте ударник, толщина которого равнялась толщине мишени Ь = L = = 6,31 мм, разгонялся до скорости Va = 1,29 мм/мкс, в результате чего давление, инициируемое в а-фазе, равнялось 23,6 ГПа (см. ударную адиабату па рис. 3.4.4). Полученные эксперпмептальная и теоретическая осциллограммы изменения скорости свободной поверхности более подробно представлены на рис. 3.6.3. Для ипдентификацип отраженных волп осциллограмма помечена буквами (ср. со схемой на рис. 3.1.4) ОН соответствует отражению упругого предвестника, HAi — результат от-ра кения первой пластической волны AiL" — результат от- [c.297]

Истечение неравновесно вскипающей жидкости из трубы конечных размеров с начальными параметрами, соответствующими подогретому или насыщенному, состоянию воды ps ( ю) = Ро, удобно изучать, рассматривая два сарактерных периода t tf и t tf, где tf = L/ f. В течение первого нерпода в канале распространяется волна разрежения (упругий предвестник) в чистой жидкости со скоростью i 10 м/с, за которой создается метастабильное состояние, пачииается вскипание жидкости. Это вскипание приводит к затуханию упругого предвестника до давления ps в соответствии с (6.2.42). Второй период характеризуется истечением двухфазной смеси с неравновесным или квази-равновесным тепло- и массообмеизм во всей области течения. [c.151]

Эффекты вязкости проявляются при распространении плоской упруго-пластической волны в затухании амплитуды упругого предвестпика [77—79]. Наиболее интенсивное затухание амплитуды упругого предвестника Огу наблюдается вблизи поверхности ударного нагружения и связано с проявлением вязкости, характерной для высокоскоростного деформирования. [c.134]

Приведенные экспериментальные данные, полученные по результатам квазистатических испытаний с высокими скоростями, по амплитуде упругого предвестника и скоростной зависимости откольной прочности металлов близки к значениям вязкости, определенным из анализа закономерностей распространения малых возмущений па фронте ударных волн [92, 242, 172, 173, 234]. Однако они значительно ниже значений, полученных в работе [101] в результате анализа смещения слоев металла при соударении плит под углом. В последнем случае для определения коэффициента вязкости использована параболическая зависимость продольного смещения слоя от его глубины, справедливая только для глубины больше 61 (61 — толщина более тонкой пластины). На этой глубине скорость деформации значительно ниже, чем вблизи точки соударения, что может повлиять на величину коэффициента вязкости. В табл. 4 приведены коэффициенты вязкости для некоторых металлов, определенные различными методами по результатам обработки скоростной зависимости сопротивления деформации, скоростной зависимости откольной прочности, затуханию упругого предвестника, результатам изучения закономерностей распространения малых возмущений на фронте ударной волны и из анализа процесса ква-зиустановившегося течения материала в области контакта пластин, соударяющихся под углом. [c.135]

За пределом упругости аг сггт волна разделяется на два скачка — упругий предвестник и следующую за ним пластическую Огт ударную волну (при напряжениях Ог, близких к пределу упругости, вместо пластической ударной волны распространяется упруго-пластическая волна с неударным фронтом). Поскольку пластическая ударная волна распространяется по материалу, возмущенному упругой волной, система (4.18) преобразуется к виду [c.164]

Сопротивление сдвигу за фронтом волны определяли путем нахождения сдвига между кривыми, определяющими изменение напряжений Ог — в плоскости фронта и Ое — в плоскости, перпендикулярной к ней, в зависимости от массовой скорости и (или величины объемной деформации е -). Этот метод позволяет более надежно усреднить результаты и снизить разброс значений. Величины (Гг и Ое находили в отдельных сериях экспериментов. В каждом эксперименте регистрировались сигналы от двух датчиков. Явно выпадающие точки в расчет не принимались. Величина напряжений в плоскости фронта волны контролировалась дополнительно путем сравнения ее величин, определенных по сигналу с диэлектрического датчика, с величинами, рассчитанными по упруго-пластической модели материала сГг = = poaoU при uЫт, где ао, D — скорости упругой и пластической областей на фронте волны (Тгт — предел упругости по Гюгонио и , w —массовые скорости за фронтами упругого предвестника и упруго-пластической волны. [c.202]

Скорости распространения упругих предвестников и пластических фронтов B3Htbi по результатам их определения вне зависимых друг от друга исследованиях. В отличие от обычно принятой постоянной скорости распространения пластической волны в стали, по результатам настоящего исследования она меняется в соответствии с изменением объемной сжимаемости по формуле Бриджмена [191] еу = = (5,826 р—0,8-10 2 р )-10 , откуда гидродинамическая скорость [c.203]

Затухание упругого предвестника при распространении упруго-ппастической волны по материалу [c.204]

Упруго-пластический характер деформирования материала иод нагрузкой проявляется при распространении волн [391—394]. Так, фронт упруго-пластической волны имеет сложную конфигурацию впереди с упругой скоростью распространяется упругий предвестник, а фронт пластических деформаций следует за ним с несколько меньшей скоростью [71, 108, 185, 314, 357]. На фронте упругого предвестника пластические деформации несущественны и его амплитуда сТгт, характеризующая предел упругости при одноосной деформации в плоской волне нагрузки, связана с пределом текучести при одноосном напряженном состоянии [c.204]

Смотреть страницы где упоминается термин Упругий предвестник : [c.252] [c.259] [c.276] [c.278] [c.278] [c.22] [c.23] [c.24] [c.25] [c.25] [c.155] [c.155] [c.352] [c.354] [c.134] [c.134] [c.161] [c.162] [c.198] [c.203] [c.204] [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...