Скорость нагрева

Вместе с тем отмечалось (см. также гл. П), что превращение при температуре фазового равновесия невозможно, так как в этом случае нет стимула для -превращения, нет выигрыша в запасе свободной энергии. Поэтому равновесную диаграмму состояния следует рассматривать как тот предельный случай, когда при бесконечно малых скоростях нагрева или охлаждения достигается бесконечно малая разность уровней свободных энергий сосуществующих фаз и когда, следовательно, превращение совершенствуется с бесконечно малой скоростью. Реально же обнаруживаемые температуры превращения при нагреве, который производится с какой-то конечной скоростью, лежат всегда выше равновесных, а для случая охлаждения всегда ниже, что и показано схематически на рис. 107. [c.136]

Перегрев или переохлаждение системы тем больше, чем больше скорость нагрева или скорость охлаждения, причем склонность к переохлаждению больше, чем к перегреву. [c.137]

В реальных условиях превращение для всех систем протекает в интервале температур. Этот интервал тем больше, чем больше скорость нагрева или охлаждения. [c.137]

Следует заметить, что величина температурного интервала-превращения может колебаться от десятых долей градуса до-многих градусов, что зависит не только от скоростей нагрева или охлаждения, но и от природы сплава, типа превращения № от других причин. [c.137]

Практика показала, что для каждой скорости нагрева имеется определенный интервал температур, обеспечивающий получение мелкозернистой структуры. [c.313]

На диаграмме, приведенной на рис. 252, указана область температур правильного нагрева (1) в зависимости от скорости нагрева (без выдержки при температуре нагрева). Как видно [c.313]

Изменяя силу тока I, можно получить любое количество тепла и, следовательно, любую температуру и любую скорость нагрева. Сопротивление проводника металла R зависит от рода ме талла. Время воздействия тока т для увеличения производительности процесса берут небольшим. [c.314]

Характерной особенностью электротермической обработки является нагрев с очень большой скоростью, в сотни и тысячи раз превышающей скорость нагрева в печи от внешнего источника тепла. [c.314]

Переход через точку магнитного превращения (Лг) приводит к резкому уменьшению значения магнитной проницаемости ( ы), поэтому величина б возрастает и скорость нагрева уменьшается (рис. 253). Следовательно, скорость нагрева при температурах ниже и выше точки магнитных превращений различна, что необходимо учитывать при установлении режима иагрева. [c.315]

Каждой скорости нагрева соответствует свой оптимальный интервал закалочных температур (см. рис. 252), но под скоростью нагрева следует понимать не среднюю скорость, а скорость нагрева н районе фазовых превращений (выше точки Лг). [c.315]

Преимущества электронагрева высокая скорость, значительно превышающая скорость нагрева в печах почти полное отсутствие окалины удобство автоматизации, улучшение условий труда. Однако применяют электронагревательные устройства только при необходимости нагрева достаточно большого количества одинаковых заготовок диаметром до 75 мм в контактных и до 200 мм в индукционных устройствах. [c.62]

Зависимость величины зерна от температуры и степени деформации часто изображают в виде диаграмм рекристаллизации (рис. 39). Эти диаграммы дают возможность в первом приближении выбрать режим рекристаллизационного отжига. Но следует учитывать, что результаты отжига зависят и от других факторов. Диаграммы рекристаллизации не учитывают влияния примесей, скорости нагрева и величины зерна до деформации. Чем быстрее нагрев, тем мельче зерно. При уменьшении исходного зерна повышается критическая степень деформации и рекристаллизованное зерно (при данной степени деформации) оказывается мельче. [c.59]

Необходимо иметь в виду, что увеличение скорости нагрева сдвигает критические точки A j и Ас ц к более высоким температурам тем больше, чем выше скорость нагрева. [c.221]

Так, при печном нагреве температура закалки стали о 0,4 % С составляет 840—860 С, при индукционном нагреве со скоростью нагрева 250 °С/с равна 880—920 С, а при 500 "С/с — 980—1020 С. Вследствие неоднородности аустенита при скоростном индукционном нагреве охлаждение должно быть более интенсивным, чем при обычной закалке. [c.222]

Отпуск зависит от температуры нагрева. Температурные интервалы могут изменяться в зависимости от скорости нагрева, длительности выдержки и состава стали. [c.107]

В зависимости от конструкции печи, вида теплоносителя, размеров и форм обрабатываемых изделий и других факторов изменяются скорость нагрева, распределение температур по сечению, скорость выравнивания температур и другие характеристики. Нагрев существенно зависит от массивности обрабатываемых изделий. [c.113]

На результат отжига и нормализации оказывают влияние температура и скорость нагрева, время выдержки и скорость охлаждения. [c.116]

Скорость нагрева приобретает особенно важное значение, когда нагреву подвергают массивные изделия, поскольку разница в температурах внутренних и наружных частей изделия возрастает. Изделия сложной формы следует подвергать более медленному нагреву. [c.116]

При выборе скорости нагрева необходимо учитывать химический состав стали. С увеличением С в стали уменьшается ее теплопроводность. Особенно резко уменьшается теплопроводность при легировании стали. Чем меньше теплопроводность стали, тем медленнее должен быть ее нагрев во избежание возникновения внутренних напряжений [c.116]

Итак, на результаты окончательной термической обработки влияют температура и скорость нагрева, продолжительность выдержки при заданной температуре и скорость охлаждения. [c.123]

При закалке скорость нагрева имеет существенное значение. Например, нагрев изделий из конструкционной углеродистой стали следует производить с такой скоростью, чтобы необходимая температура достигалась в течение 1 ч на каждые 25 мм толщины. При отпуске скорость нагрева не существенна. [c.123]

Для увеличения толщины закаленного слоя при неизменной скорости нагрева повышают температуру закалки, а при неизменной температуре— уменьшают скорость нагрева. При этом следует выбирать оптимальные режимы (зона III). [c.137]

Таким образолс, различные участки основного металла характеризуются различными максимальными температурами и различными скоростями нагрева и охлаждения, т. е. подвергаются своеобразной термообработке. Поэтому структура и свойства основного металла в различных участках сварного соединения различны. Зону основного металла, в которой под воздействием термического цикла при сварке произо1нли фазовые и структурные изменения, называют зоной термического влияния. Характер этих превращений и протяженность зоны термического влияния зависят от состава и теплофизических свойств свариваемого металла, способа и режима сварки, типа сварного соединения и т. п. [c.211]

Исследованиями особенностей превращения аустенита при сварке плавлением установлено, что скорость нагрева в интервале температур A i — Асз и длительность пребывания металла околошовной зоны при температуре выше A g оказывают существенное влияние на процесс гомогенизации аустенита и роста зерна. В условиях сварки наблюдаются две противоположные тенденции высокая температура нагрева Л1еталла околошовной зоны способствует росту зерна, особенно при большой длительности пребывания металла при температуре выше Асз, и одновременно увеличивает устойчивость аустенита быстрый нагрев и малая длительность пребывания металла выше температуры Ас понижают степень гомогенизации и устойчивость аустенита. [c.232]

При наложении последующих слоев необходимо также обеспечить автотермообработку (отпуск) всего металла на участке зоны термического влияния, закаленного при сварке предыдущего слоя. В условиях скоростей нагрева при сварке и непродол- [c.244]

Диаграмма состояния показывает устойчивые состояния, т. е. состояния, которые при данных условиях обладают минимумом свободной энергии. Поэтому диаграмма состояния может также называться диаграммой равновесия, так как она показывает, какие при данных условиях существуют равновесные фазы. В соответствии с этим и изменения в состоянии, которые отражены на диаграмме, относятся к равновесным усло Виям, т. е. при отсутствии перенагрева или переохлаждения. Однако, как мы видели раньше, равновесные превращения, т. е. превращения в отсутствие переохлаждения или перенагрева, в действительности не могут совершаться (см. гл И), поэтому диаграмма состояния представляет собой теоретический случай, а в практике используется для рассмотрения превращений при малых скоростях нагрева или охлаждения. [c.109]

Pii , 107. Влияние скорости нагрева или охлаждения на температуры превращения а — для СНС1СМ с нулевой степенью свободы б — для систем с одной или более степенями свободы [c.137]

Режим термической обработки характеризуют следующие основньк параметры температура нагрева /max, т. е. максимальная температура, до которой был нагрет сплав при термической обработке время выдержки сплава при температуре нагрева тд, скорость нагрева о агр н скорость охлаждения у. тл- [c.223]

При неравномерной скорости нагрева (или охлаждения) истинная скорость должна быть отнесена к данной температуре, вернее, к бесконечно малому изменению температуры и времени, т. с. является первой производной от т. мттературы по времени v r = dtldT. [c.224]

Показано, что вне зависимости от скорости нагрева превращение наступает сразу после перехода через равновесную критическую точку A, интервал между точ1ками а н Ь или а и Ъ" при нагреве со скоростью -j или показывает не физическое начало и конец превращения, а интервал температур, когда основная масса перлита переходит в аустенит. Технически точку а начала превращения определяют, когда образовалось 5% (или 1%) повой фазы, соотаетственно в точке Ь осталось 5 (или 1%) старой фазы. [c.236]

Тот же путь повышения вязкости, т. е. снижения порога хладноломкости достигается ие только легированием никелем, но и использованием мелкого (№ 8—10) и ультрамелкого (№ И —13) зерна. Измельчение зерна, как указывалось выше, приводит к снижению порога хладноломкости и, следовательно, к увеличению доли волокна в изломе стали. Измельчить зерно возможно, применяя высокие скорости нагрева, или высокотемпературной термомеханической обработкой, фиксируя закалкой состояние окончания стадии рекристаллизации обработки (до начала собирательной рекристаллизации). [c.392]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

Зависимости е от температуры были получены на скоростном дилатометре FORMASTER при характерном термическом цикле для сварки скорость нагрева 200 град/с, скорость охлаждения 30 град/с. Варьирование скорости охлаждения [c.284]

На металлургических заводах скорость нагрева не ограничивают, а обычно принимают 100 "С/ч, а иродолжительность выдержки может колебаться от 0,5 до 1,0 ч на 1,0 т нагреваемого металла [c.195]

В настоящее время разработаны инженерные методы расчета основных тепловых параметров — продолжительности нагрева, скорости нагрева, перепада температуры по толщине металла и т. д. Для ориентировочного определения общей продолжительности нагрева Тосщ можно пользоваться данными, приведенными в табл. 2. [c.202]

При больших скоростях наг рева превращение перлита в аустепит сдвигается в область высоких температур (см. рис. 95), и начальное зерно аустеиита уменьшается. Поэтому температура закалки при индукционном нагреве выше, чем при нагреве в печах, где скорость нагрева не превьилает 1,5—3°С/с. Чем больше скорость нагрева в районе фазовых превращений, тем выше должна быть температура для достаточно полной аустенитизации и получения при охлаждении оптимальной структуры (мелкокристаллического мартенсита) и максимальной твердости. [c.222]

МВт/м ) — это значительно меньше, чем в случае поверхно стной закалки при иоверхностном нагреве. Скорость нагрева в области температур фазовых превращений составляет 2—10 Ч]/с, время нагрева 20—100 с частота тока 2,5—10 кГц. [c.223]

Предварительное улучшение или иормалн ицпя, нрн которых можно получить мелкодисперсную исходную структуру, в сочетании с использованием высоких скоростей нагрева (500—1000 С/с) при аустеиитнзащп позволяет получить особо мелкое зерно аустенита [c.224]

Термическая обработка характеризуется температурой нагрева /maxi временем выдержки т, скоростями нагрева и охлаждения uojij,. Термическая обработка основана на превращениях, происходящих в стали в твердом состоянии при изменении температуры (при нагревании и охлаждении), т. е. на фазовых превращениях при неравновесных условиях. [c.89]

Однако образование аустенита связано с диффузией С, а при скоростт ном нагреве процессы диффузии не успевают завершиться. При этом в структуре сохраняются избыточные фазы (феррит и цементит). Растворение этих фаз и получение однородного аустенита может быть достигнуто ускорением диффузии при повышении температуры нагрева. Температура закалки должна увеличиваться о возрастанием скорости нагрева. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...