Нагрузки — Влияние упругости на распределение нагрузки

Рис. 439. Влияние упругости на распределение нагрузки

В высшей кинематической паре нагрузка между звеньями передается в точке или по линии, поэтому контактные деформации имеют значительно большее влияние на распределение нагрузки. Из курса теории упругости известно, что упругие контактные перемещения в этих случаях зависят от модуля упругости материала и радиусов кривизны контактирующих поверхностей. Зависимости, оп- [c.297]

Механизмы свободного хода имеют обширную классификацию как по назначению, так и по конструктивному выполнению, причем геометрия основных звеньев может быть самой разнообразной. При выборе того или иного типа механизма свободного хода руководствуются соображениями различного характера. Геометрию профиля звездочки выбирают из соображений простоты и дешевизны изготовления, надежности и долговечности механизма, равномерного распределения нагрузки между роликами, наибольшей прочности и жесткости сопрягаемых поверхностей, повышения нагрузочной способности механизма, минимального размаха ведущ,его звена, безударной и бесшумной работы механизма и др. Важными условиями при выборе типа профиля звездочки являются условия минимального влияния погрешностей изготовления, износа и упругих деформаций на процессы заклинивания и расклинивания механизма, позволяющие повысить нагрузочную способность, понизить стоимость изготовления и обеспечить условия взаимозаменяемости рабочих элементов. В механизмах свободного хода нашли применение различные профили звездочек [c.84]

Автором не учтены силы трения между зубцами хвостовика лопатки и выступа диска, а также не учтена неравномерность распределения усилий благодаря так называемому температурному распору , т. е. благодаря разности коэффициентов линейного расширения материалов лопатки и диска. Не доведен до конца анализ влияния погрешностей шага зубцов на распределение усилий между зубцами. Напряжения в зубцах определены с помощью метода Б. Г. Галеркина [4]. При этом нагрузка считается распределенной по всей верхней грани зубцов, что в действительности не имеет места. Не учтен тот факт, что принцип Сен-Венана для зубцов теряет свою силу ввиду того, что каждый зубец представляет собой балку весьма малой длины. Не учтены упругость заделки зубцов и концентрация напряжений у оснований зубцов. [c.5]

Влияние предшествующего нагружения на распределение напряжений в типичном образце с концентратором напряжений иллюстрируется на рцс. 15.11. Случай а) соответствует некоторой растягивающей перегрузке, в результате чего возникнет местное пластическое течение и распределение упругих напряжений (кривая А) будет заменено распределением пластических напряжений (кривая В) после снятия нагрузки будут остаточные напряжения (кривая С). В районе концентрации [c.418]

Определим напряженное состояние упругой полуплоскости с разрезом, перпендикулярным к границе. Особое значение в механике разрушения имеют задачи о краевой и полубесконечной трещинах в полуплоскости, поскольку с их помощью можно оценить влияние свободной границы тела на распределение напряжений, когда трещина выходит на край области или расположена вблизи него. В последних случаях для некоторых видов нагрузок (нагрузка является степенной функцией расстояния от края полуплоскости) удается получить точные значения коэффициентов интенсивности напряжений [91, 405, 406], однако в общем случае таких решений не существует. [c.116]

Сплошные линии соответствуют общему случаю контактного взаимодействия упругих тел при наличии между ними вязко-упругого слоя, штриховые линии построены по формуле (5.25) в случае пренебрежения упругими свойствами индентора и основания. Расчёты проводились при постоянной ширине плош ад-ки контакта L = 0,1, при этом варьировалась нагрузка, дейст-вуюш ая на индентор. Результаты показывают, что с уменьшением скорости V перемеш ения индентора, т. е. с увеличением параметра а (см. (5.17)), эпюра распределения давлений р () становится более несимметричной. При фиксированном размере площадки контакта и заданных вязкоупругих характеристиках слоя контактные давления и их максимальные значения существенно зависят от упругих свойств индентора и основания при малых значениях параметра а (больших скоростях V). Однако при уменьшении скорости (а = 10), различие между распределением давления в обоих случаях становится пренебрежимо малым. Таким образом, вязкоупругий слой оказывает определяющее влияние на распределение контактных давлений при низких скоростях движения. [c.253]

Влияние распределения нагрузки на витки гайки при/упругих деформациях учитывается коэффициентом т. При расчете прочности резьбовых соединений найденное аналитически значение срезывающего усилия умножается на т. [c.46]

Большое влияние на точность штампуемых изделий имеют деформации от изгиба стола и подвижной траверсы, а также упругие деформации от вертикального сжатия листов траверсы. Вследствие деформаций траверсы и станины на поверхностях, передающих контактные давления, и в местах соединения продольных плит друг с другом возникают также значительные переменные касательные силы, вызывающие в зонах контакта знакопеременные напряжения растяжения — сжатия. В сочетании с высокими пульсирующими растягивающими напряжениями от изгиба это может приводить в связи с повторными нагрузками пресса к контактной усталости. Определение напряжений в узлах осложняется также наличием касательных сил и неравномерным распределением нагрузки по соединительным элементам (втулки, валики). [c.509]

В соединениях, обладающих хорошими пластическими свойствами, концентрация напряжений не оказывает влияния на прочность конструкций, работающих под статической нагрузкой. В зоне пластической деформации распределение напряжений меняется по сравнению с упругой зоной и становится равномерным, что оправдывает условные методы расчёта прочности. [c.911]

Влияние распределения нагрузки на срезывающее усилие витков гайки при упругих деформациях поверхности сопряжения витков учитывается коэффициентом т. При расчете прочности резьбовых соединений найденное аналитически значение срезывающего усилия умножается на т. [c.93]

Наряду с интенсивным применением теории упругости для решения прикладных задач механики грунтов продолжались исследования по установлению пределов применимости и обоснованию этого подхода. В теоретическом плане эти исследования сводились к следующему. По решению задачи в рамках теории упругости и экспериментально установленному соотношению, связывающему компоненты тензора напряжений в предельном состоянии (в частности, по условию Кулона), определялись очертания и размеры областей, в которых нарушается условие применимости упругой модели. На этой основе формулировались ограничения на нагрузку, при выполнении которых применение теории упругости должно приводить к удовлетворительным результатам. Вывод сводится к тому, что размеры пластических областей не должны превышать 0,25 а, где а — размер фундамента сооружения. Кроме того, был сделан ряд схематизаций по учету влияния начального напряженного состояния грунтового основания, обусловленного его весомостью, а также неоднородности и анизотропии грунта на распределение напряжений и деформаций основания под сооружением, предназначенных для устранения наблюдающихся несоответствий (иногда значительных) между предсказаниями теории упругости и опытом. Эти схематизации сводились к тому, что вместо однородного упругого основания тем или иным способом в рассмотрение вводилось упругое основание конечной толщины, выбор которой позволял согласовать данные теории и опыта. [c.206]

Влияние материала гайки. Применение гаек с низким модулем упругости приводит к более равномерному распределению нагрузки по виткам (в случав применения дуралюминие-вых гаек нагрузка на первом витке снижается на 30—40%). [c.154]

Вместо метода перекашивания пластины в шарнирном четырехзвеннике стали применять простой и экономичный метод перекашивания полосы (табл. 7.4, схемы 4—1 и 4—2). Около свободных кромок образца наблюдается отличное от чистого сдвига напряженное состояние — зона краевого эффекта. Фиксированные кромки образца испытывают обжатие в звеньях приспособления. Влияние краевых зон н равномерность распределения касательных напряжений по ширине образца зависят от отношения длины к ширине рабочей части образца 1/Ь и от отношения упругих постоянных исследуемого материала Оху/Еу. Установлено, что для композитов влияние краевых зон пренебрежимо мало при иь > 10, за исключением случая, когда ху — Уух —1 для таких материалов метод неприменим. Более детальные исследования 6] позволили установить, что оптимальное значение отношения иь зависит от схемы укладки арматуры, т. е. от степени анизотропии материала. Упругие постоянные, определяемые методом перекашивания полосы, мало чувствительны к относительным размерам 1/Ь, так как измерения проводят в центре рабочей части образца, где напряженное состояние наиболее однородно. При определении прочности Яху заметное влияние оказывает обжатие кромок образца. Предпочтение следует отдать приклеиванию образца к звеньям приспособления. Направление действия нагрузки (по диагонали или параллельно кромкам рабочей части образца) заметного влияния на распределение напряжений не оказывает. Звенья приспособлений должны иметь постоянное поперечное сечение уменьшение их толщины по длине образца приводит к заметному приросту нормальных напряжений в образце. Нормальные напряжения Од могут быть причиной преждевременного разрушения образца. По сравнению с испытаниями в шарнирном четырехзвеннике метод перекрашивания полосы позво- [c.210]

Рис. 445. Влияние упругости корпуса на распределение нагрузки в парной установке

Влияние температуры на строение и свойства металла. Большое влияние на деформации, которые могут быть получены к моменту разрушения заготовки, оказывает температура нагрева последней. При нагреве в металле деформируемой заготовки возникают разупрочняющие процессы — возврат и рекристаллизация, действие которых противоположно упрочняющему действию пластической деформации. В случае холодной обработки давлением из-за неравномерного распределения деформаций по объему заготовки, а также различия формы, размеров и свойств отдельных зерен последние получают различную деформацию. Вследствие этого после снятия внешней нагрузки между соседними зернами остаются напряжения, называемые остаточными. При повышении температуры материала заготовки атомы получают возможность смещаться и приобретать положения, соответствующие минимальному значению потенциальной энергии, поэтому неравномерность упругих деформаций и остаточные напряжения уменьшаются. Это явление, называемое возвратом, несколько снижает прочность материала и повышает пластичность. Возврат чистых металлов происходит при температурах, превышающих (0,25...0,3) Гпл, где Тпп — абсолютная температура плавления. При возврате форма и размеры зерен не изменяются. [c.15]

Реальные материалы, даже металлы при напряжениях, не превыщающих их предела текучести, не являются идеально упругими, но тем не менее проявляют гистерезисное поведение при циклическом изменении напряженного состояния. Такой упругий гистерезис или внутреннее затухание обусловливает некоторую необратимость при циклическом изменении контактных напряжений. Из предположения о малости отклонений поведения от идеально упругого следует, что влияние эффектов неупругости на > распределение контактных напряжений также мало. В рамках этого допущения можно оценить количество энергии, диссипированной за один цикл изменения внещней нагрузки. [c.208]

Из выражений (14), (15), (16) и (17) видно, что как общее скольжение системы, так и окружные усилия, воспринимаемые каждой из передач, и их отношения изменяются при изменении хотя бы одного из параметров передаточного отношения любой из передач, например, при увеличении просадки ремня в шкив, или упругих свойств ремня. Величина натяжения ремней не влияет в явной форме на распределение окружного усилия между ремнями влияние натяжения может сказаться в виде изменения просадки ремня в шкив и изменения границ области линейной зависимости скольжения от нагрузки. Просадка ремня в шкив на величину Arf вызовет изменение передаточного отношения этой передачи [c.52]

В замкнутых направляющих большое влияние на их работоспособность оказывает отклонение от параллельности рабочих поверхностей. При взаимодействии основной и дополнительной направляющих возникает сложный характер распределения нагрузки на опоры и большая неравномерность зазоров, что может привести к металлическому контакту. Базовые детали с разомкнутыми направляющими обеспечивают большую равномерность зазоров. Чтобы избежать влияния отжима планок, применяют упругие и плавающие опоры (рис. 64). [c.118]

Чтобы сравнить характер кривых для разных моментов времени, эти кривые были нормализованы умножением ординат каждой кривой на постоянный коэффициент, так чтобы кривые совпадали в точке, расположенной посредине между центром и краем диска. Эта точка была выбрана для совмещения кривых потому, что в ней влияние краевого эффекта и контактной площадки, возникающей на контуре диска в месте приложения нагрузки, должно быть, вероятно, наименьшим. Совпадение этих нормализованных кривых с теоретической кривой при одинаковом порядке полос в точке, расположенной посредине между центром и краем диска, было весьма хорошим. Это позволило сделать вывод, что порядок полос интерференции в этих материалах зависит только от времени. Эти порядки полос сравниваются в табл. 5.2—5.5, где указано относительное (%) отклонение экспериментальных результатов от теоретических. В этих таблицах расстояние выражено как его отношение к радиусу диска. Таким образом, картина полос в диске, полученная через 22 час после приложения нагрузки, все еще аналогична картине полос, полученной сразу же после нагружения, в том отношении, что обе картины по распределению порядков полос соответствуют решению но теории упругости. Исключение составляют области около краев, где временные эффекты становятся заметными уже через несколько часов. Эти опыты проводились на двух отливаемых фенолформальдегидных смолах. На фиг. 5.3 иллюстрируется характер изменения со временем оптической постоянной Каталина в условиях ползучести под постоянной нагрузкой. В гл. 7 показано, чтО порядки полос, найденные после разгрузки, эквивалентны порядкам, получаемым для замороженной картины полос. [c.126]

Спектры напряжений 1. 307 — У сталость 1. 306-313 Нагрузки — Влияние упругости на распределение нагрузки 1. 585-588 [c.344]

Приведем еще один пршиер влияния упругости на величину напряжений распределение нагрузки по длине зуба в зацеплении дисковых зубчатых колес. Характер распределения нагрузки и ее максимальная величина зависят от взаимного расположения дисков колес. Если они находятся, в одной плоскости у торца зубьев (рис. 72, а), то нагрузка сосредоточивается преимущественно в узле жесткости, т. е. в плоскости расположешй дисков, Остальная часть зубьев, находящаяся на сравнительно упругом ободе, нагружена меньше. Вероят- . [c.147]

Влияние жесткости шипа крестовины на распределение нагрузки в игольчатом лодшипнике 804709К2 (z = 50, D = 45 мм, dm = 3 мм) исследовано при отсутствии перекоса игл. Упругие свойства материалов шипа и деталей подшипника одинаковы. Система нелинейных уравнений, описывающая распределение нагрузки между иглами для данных условий, имеет вид [c.73]

Триведем еще один пример влияния упругости на величину напряжений распределение нагрузки по длине зуба в зацеплении дисковых зубчатых колес (рис. 87). Характер распределения нагрузки и ее максимальная величина зависят от взаимного расположения дисков колес. Если они находятся в одной плоскости у торца зубьев (рис. 87, а), то нагрузка сосредоточивается иреимущественно в узле жесткости, т. е. в плоскости расположения дисков. Остальная часть зубьев, находящаяся на сравнительно упругом ободе, нагружена меньше. Вероятное распределение нагрузки в этом случае изображается треугольником с вершиной в плоскости расположения дисков. Максимальная нагрузка на единицу длины зубьев равна —2р, где р — средняя нагрузка при обычном допущении равномерного распределения ее по длине зубьев. [c.149]

Другой распространенной моделью деформируемого основания является модель упругого полубесконечного пространства (рис. 6.39). Прогибы поверхности полупространства могут быть определены от распределенной нагрузки с помощью решения Буссинеска (см. 5.4). Так, в точке (х , z/j) от элементарной нагрузки г dx dy, приложенной в точке (х, у), прогиб с помощью этого решения можно представить в виде diWi = К [ х — Xi), у — )] г dx dy, где К [ ] — функция влияния единичной силы Р = i, имеющей координаты (х, у), на прогибы поверхности полупространства. Она получается в решении Буссинеска. Тогда от произвольной нагрузки г (х, у), возникающей по подошве пластины, прогиб в точке (Xj, г/,) будет [c.186]

Ниже дан расчет распределения напряжений в пятизубом замке (см. рис. 9.17) в условиях упругости, пластичности и ползучести. Принимали, что температура постоянна по высоте соединения. Работает оно в условиях плоской деформации силы трения в расчете не учитывали ввиду их малости [67]. Влиянием характера распределения нагрузки вдоль зубьев на распределение напряжений в соединении также пренебрегали, так как и оно несущественно (см. с. 176). Это эквивалентно допущению, что условие совместности перемещений удовлетворяется лишь для точек, находящихся [c.177]

При этих соотношениях усилий производили упруго-пластичес-кий расчет распределения напряжений, деформаций и переменных параметров упругости (см, с. 129) в теле хвостовика и диска. Полученные на этом этапе параметры упругости использовали для получения уточненных значений функций влияния. Затем вновь производили расчет распределения нагрузки между зубьями соединения и т. д. [c.179]

На начальном этапе исследования поведения элементов конструкций в условиях действия высокоинтенсивных термомеханических натру-зок целесообразно проанализировать влияние основных параметров нагружения и свойств материала конструкции на распределение температуры и напряжений. При этом возможно использование простейшей расчетт ой схемы - упругого изотропического и однородного полупространства с заданными внешними нагрузками. Наибольшие градиенты температуры и напряжения возникают в поверхностном слое конструкции в первые моменты времени после нагружения, тогда же наиболее сильно проявляется влияние инерционных членов уравнении движения и конечности скорости распространения теплоты на температурные поля и напряжения. [c.188]

Рассмотрим более подробно структуру уравнения (1.17). Интегральный член в левой части уравнения (1.17) учитывает влияние на распределение давления на фиксированном пятне контакта фактических давлений на близлежапдих к нему пятнах контакта (эффект близкодействия). Влияние же нагрузки, распределенной по удалённым пятнам контакта, учитывается вторым членом правой части, описываюпдим дополнительное давление, возникаюпдее в круговой области (г а) при действии вне её (в области г > А ) номинального давления р = PN (см. рис. 1.2,6"). Действительно, из соотношений (1.8) и (1.12) следует, что если вне круга радиуса давление распределено равномерно, то есть q r, в) = р, оно создаёт на площадке контакта (г а) индентора с упругой полуплоскостью дополнительное давление Ра(г) =pQ r,An), где Q(r, А ) определено в (1.18). [c.25]

Исследование напряженного состояния в подобном клине под влиянием внешней нагрузки было произведено сперва при симметричном положении клина относительно линии нагрузки, а затем в положениях, когда ось клина образует с вертикалью углы в 5°, 10°, 15° и 20°. Характерной особенностью во всех этих случаях является то, что изоклинические линии, вообще говоря, расположены почти радиально по отношению к точке приложения нагрузки и это направление меняется только при приближении к заделанному краю клина. Изохроматические линии представляют собою приблизительно дуги кругов, центры которых лежат в каждом отдельном случае на определенной линии. У вершины клина, где материал перешел уже за предел упругости, цветные полосы не являются дугами кругов и распределение напряжений в этом месте не может быть в настоящее время определено с достаточной степенью точности, поскольку основные законы оптического метода недостаточно хорошо изучены. Однако есть основания предполагать, что в материале резца, работающего в пределах упругости на всем протяжении вплоть до вершины, распределение напряжений будет того же самого вида, как было найдено для части ксилонитового клина, работающей в пределах упругости. [c.287]

Аналитическое определение местных напряжений изгиба в опасном сечении прямого зуба, выполненное этими методами, является наиболее точным. Попытки вычислить напряжение изгиба методами теории упругости известны уже давно (см. например [79, 123] и др.), однако пригодным для инженерных расчетов можно считать лишь решение, данное В. Л. Устиненко [151 и 152]. Последнему удалось найти удачный прием конформного отображения на полуплоскость функции, описывающей зубообразный выступ, близко совпадающий с действительной формой зуба. Единственное отклонение заключается в том, что вершина выступа получается скругленной, что не оказывает заметного влияния на напряжение в опасном сечении Решение В. А. Устиненко дает хорошие результаты при любом числе зубьев и любом смещении исходного контура. Подсчитанные напряжения во всех случаях хорошо совпадают с определенным методом фотоупругости на моделях из прозрачного изотропного материала при распределении нагрузки, обеспечивающем плоское напряженное состояние зуба. Предварительная большая вычислительная работа способствовала тому, что трудоемкость нового, более точного метода расчета осталась на уровне методов, основанных на сопротивлении материалов. [c.174]

Балка, лежащая на двух опорах, составлена из двух дюралевых бульбуголков Пр. 105 № 11 (момент инерции сечения одного уголка относительно горизонтальной оси У=3,75 см ). К концам балки жестко прикреплены стойки высотой h=l м. Определить сближение б концов тип стоек под влиянием нагрузки, равномерно распределенной по балке, интенсивностью р=150 кГ/м, Пролет балки /=1,5 м. Модуль упругости =7,5-10 кГ/см . [c.128]

С повышением скорости деформации обеспечение заданной равномерности деформации по длине образца связано с возрастающими трудностями. Поэтому естественной является попытка исследователей определить кривую деформирования материала при высоких скоростях деформации на основе анализа неравномерной деформации материала при распространении упругопластических волн нагрузки. Для этой цели используются закономерности распространения продольных, крутильных и из-гибных волн в тонких стержнях (нитях) [25, 66, 126, 227, 228]. Так, величина предела текучести определяется из анализа распределения остаточных деформаций в коротком стержне после его соударения с жесткой преградой [119, 251, 389, 395], по амплитуде упругой части фронта волны в стержне [209], по скорости распространения изгибной волны в полосе [73, 306, 307]. Методы экспериментального определения полной кривой деформирования разработаны [228], однако исследования с использованием анализа волновых процессов в основном ограничиваются изучением влияния скорости деформации на предел текучести. Несмотря на использование скоростей удара до тысячи [c.13]

Таким образом, распределение напряжений и деформаций по длине стержня зависит от динамического поведения материала только при рассмотрении начального периода распространения упруго-пластической волны на участке стержня, прилегающем к нагружаемому концу. На значительном расстоянии от конца стержня при временах действия нагрузки распространение волны удовлетворительно описывается деформационной теорией в соответствии со статической кривой деформирования. Следовательно, деформационная теория Кармана—Рах-матулина и теория Соколовского—Мальверна дают совпадающие результаты при описании распространения упруго-пластической волны в тонких стержнях из материала, чувствительного к скорости деформации. Исключением является начальный период распространения волны вблизи нагружаемого конца, где высокая скорость деформации приводит к высокому уровню вязкой составляющей сопротивления. Чем выше характерное время релаксации напряжений для материала, тем на большем участке стержня вязкость оказывает влияние на распространение упруго-пластической волны. [c.151]

К настоящему времени существенное развитие получили методы анализа динамики и устойчивости периодических режимов движения одно- и двухмассовых виброударных систем. Получены новые результаты, связанные с обобщением этих методов и распространением их на многомассовые системы с одной люфтовой парой, начаты работы по развитию теории виброударных систем с распределенными параметрами, а также систем, содержащих несколько люфтовых пар. В последние годы изучалось влияние ускорений 2-го порядка на динамические процессы, происходящие в машинах. Установлено, что воздействие этих ускорений обнаруживается для систем, обладающих упругими звеньями, и что в них, в зависимости от соотношений конструктивных параметров и режимов движения, возникают не только деформации от сил инерции, но и дополнительные динамические нагрузки, вызванные действием нестационарного ускорения. [c.30]

Вследствие пространственной работы в расчете также существенно менялось распределение продольных меридиональных сил. Значительно перераспределялись нормальные силы в зоне сопряжения ствола трубы с основанием увеличились значения максимальных растягивающих сил и снизились значения сил сжатия. Нормальные меридиональные силы, полученные в расчетах, представлены на рис. 4.5, s. Кривой 1 на рисунке изображена эпюра дополнительных нормальных меридиональных сил, учитывающих простоанственную работу сооружения, полученных по формуле (4.3). В соответствии с эпюрой максимальные нормальные растягивающие усилия, отнесенные к 1 м сечения, в месте примыкания трубы к основанию увеличиваются, а сжимающие— уменьшаются на 1116,5 кН по высоте трубы пространственная работа сооружения при воздействии усилий Nm влияет в меньшей степени. Кривой 2 на рисунке изображена эпюра нормальных сил из консольного расчета трубы с учетом крена основания, геометрической нелинейности в работе сооружения и т. д. При этом погонные нормальные меридиональные силы получены без учета перераспределения усилий при образовании горизонтальных кольцевых трещин, т. е. они соответствуют упругой стадии работы трубы. Эпюра 3 получена суммированием эпюр / и 2 и соответствует распределению нормальных меридиональных сил в трубе от ветра, крена основания и горизонтальных перемещений верхних участков трубы и учитывает влияние пространственной работы сооружения. При этом вследствие пространственной работы трубы максимальные растягивающие нормальные силы в месте сопряжения ствола с фундаментом увеличились на 31%. Эпюры 4, 5 отражают усилия V только от воздействия ветра соответственно в консольном и пространственном расчетах, при этом суммарная горизонтальная составляющая ветровой нагрузки принимается в соответствии с [2]. Эпю- [c.298]

Влияние поведения материала тензометри-руемой детали сказывается в следующем а) пересчёт деформации на напряжения (способы пересчёта см. т. I, книга 2, гл. IV) даёт правильный результат, если материал однородный и если упругие характеристики Е, G, j. найдены правильно б) неровности поверхности, окалина, литейная корка и пр. приводят к ненадёжному креплению тензометра, а скрытые внутри усадочные раковины — к перераспределению напряжений, не связанному с внешней формой детали в) высокие внутренние напряжения могут в сочетании с измеренными напряжениями от внешней нагрузки приводить к пластическим деформациям, что искажает распределение искомых напряжений, хотя сами по себе они не превышают предела пропорциональности материала (целесообразно дать детали предварительную нагрузку выше испытательной или путём отпуска устранить начальные напряжения). [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...