Диск колеса

В ответственных быстроходных передачах венец червячного колеса изготовляют из антифрикционных материалов (бронза, латунь). Если колесо имеет значительный диаметр, то в целях экономии цветных металлов ступицу и диск колеса выполняют из чугуна или стали. Соединение зубчатого венца со ступицей и диском осуществляется винтами (рис. 414), болтами или в пресс-формах, если ступица колеса выполнена из полимерных материалов (пластмассы). [c.232]

На рис. 4.1, а — в показаны простейшие формы колес, применяемые при единичном и мелкосерийном производстве. При небольших диаметрах колес их изготовляют из прутка, а при больших — заготовки получают свободной ковкой с последующей токарной обработкой. Чтобы уменьшить объем точной механической обработки, на дисках колес выполняют выточки (рис. 4.1, б, в). При диаметре / <80 мм зги выточки, как правило, не делают (рис. 4.1, а). [c.64]

Условия пластической деформации металла при штамповке улучшаются, если выемки в дисках колес выполнять по рис. 4.3, а, б. Радиусы закруглений принимают Л 20 мм. [c.64]

В качестве примера приведем узел шлицевого соединения приводного зубчатого колеса с валом (рис. 425, а). Диск колеса смещен по отношению к шлицам. Крутящий момент, передаваемый колесом, воспринимается преимущественно участком шлицевого соединения, расположенным в узле жесткости — в плоскости диска (распределение напряжений смятия на рабочих гранях шлицев представлено эпюрой). При обратном расположении шлицевого венца (рис. 425, б) крутящий момент, идущий с носка вала, вызывает закручивание последнего, в результате чего шлицы, расположенные слева от зубчатого колеса, смыкаются по длине со шлицами ступицы, в свою очередь вызывая скручивание ступицы, вследствие чего крутящий момент передается по длине соединения более равномерно. Система до известной степени обладает свойством саморегулирования чем больше крутящий момент и закручивание вала, тем равномернее становится нагрузка на шлицы. [c.585]

Количество движения точки ( диска, колеса...). [c.31]

Автомашина движется по прямому участку пути со скоростью V = 140 км/ч. К ободу диска колеса на расстоянии г = 20 см прикреплен балансировочный груз массой т = = 80 г. Определить максимальную силу давления груза на обод колеса. Радиус колеса R = -35 см. Колебания колеса не учитывать. (198) [c.281]

Распределение давлений в зазоре между дисками колес зависит от состояния уплотнений. Теоретическое решение этого вопроса возможно только для двух случаев — при хороших уплотнениях, когда можно пренебречь протечками через них, и при разрушенных, когда протечки через них велики и можно воспользоваться уравнением Бернулли. Эти вопросы подробно описаны проф. А. А. Ломакиным [41]. [c.38]

Если значение , относящееся к отсутствующему диску (колесу) заменить единицей, то формула (11.66) будет универсальной. Например, для зазора между насосом и турбиной получим (1" + I). для зазора между насосом и направляющим аппаратом будем иметь (1 -Ь iJ ). При /неподвижном направляющем аппарате = 0. [c.39]

Роторы гидротурбин, фланцы, валы, диски, колеса [c.135]

Конструктивные элементы в виде круглых пластин широко используют в практике (крышки и дниш,а аппаратов, люки, диски колес и т. п.). В настояш,ей главе рассмотрен наиболее простой вид деформации круглых пластин — осесимметричный их изгиб при малых перемеш,ениях. Случай больших перемеш,ений рассмотрен в 9 гл. 2, а неосесимметричные деформации — в 7 той же главы. [c.9]

В рассматриваемой системе потенциальная энергия изгибных деформаций валов определяется прогибом и углом поворота конечного сечения. При этом следует учитывать, что деформации вала вызываются при динамических процессах не только усилиями в зацеплении, но и моментами сил инерции, возникающими при повороте дисков колес. Если вал получил в плоскости Z — У прогиб г/1 и угол поворота то можно записать [c.242]

Изгиб валов и поворот дисков колес вокруг осей X п Y вызываются исключительно усилиями в зацеплении, величина которых определяется крутильными колебаниями в системе. Поскольку при указанном выше соотношении частот прогибы валов и углы поворота дисков колес относительно осей X и Y связаны с действующими усилиями статическими зависимостями, они будут прямо пропорциональны разности переносных углов поворота колес вокруг оси Z, определяющей усилие в зацеплении, т. е. будут справедливы следующие зависимости [c.247]

В эпициклических колесах (рис. 27) колесо А перекатывается по неподвижному колесу В. Здесь, следовательно, оба контура аир будут окружностями. Траекториями точек окружности а при перекатывании являются эпициклоиды у, откуда и название колес. Чтобы перекатывание колес не сопровождалось скольжением, диски колес выполняют зубчатыми (рис. 28). В этом случае [c.23]

Устанавливаем на шпиндельный валик зубчатое колесо 2i = 40 (ведущее) и на валик привода делительного диска колесо = 60 (ведомое). Так как передаточное отношение получилось отрицательным (х < г) и осуществляется одной парой сменных колес, то необходимо поставить два промежуточных колеса по схеме II табл. 31 (см, рис. 12, а). [c.496]

При этом предполагается постоянство меридиональных скоростей на входе и выходе из колеса, отсутствие потерь в рабочем колесе и полная круговая симметрия потока на выходе и входе. Практически все исследователи исходят из того, что статическое давление по ведущему и покрывному дискам колеса одинаково и [c.206]

Разгрузка осевых усилий с помощью разгрузочного лабиринта и разгрузочных отверстий. В консольных ГЦН разгрузка от осевых сил гидравлического происхождения очень часто осуществляется с помощью лабиринта на ведущем диске и разгрузочных отверстий. Суть идеи состоит в том, что полость от ступицы колеса до лабиринтного уплотнения соединяется разгрузочными отверстиями в колесе или корпусе ГЦН со всасыванием. Обычно разгрузочные отверстия выполняются такими, чтобы их сопротивление было мало. Если условно принять положение лабиринта на ведущем и ведомом дисках колеса на одном радиусе, а боковые пазухи симметричными, то силы, действующие на покрывной и ведущий диски колеса, будут практически равны. Обычно площадь разгрузочных отверстий в 4—5 раз больше площади проходного сечения лабиринта. Если поле давления в пазухе насоса [c.209]

Тогда осевая сила, обусловленная неравномерностью поля давления на дисках колеса, может быть определена по формуле [c.211]

Механизм действия неподвижных ребер в зоне разгрузочных отверстий за разгрузочным лабиринтом объясняется следующим образом. Когда в зоне разгрузочных отверстий камера корпуса — гладкая, то вследствие вращения диска колеса давление в полости А повышается с ростом радиуса, когда же в полости А есть неподвижные ребра, то давление в ней почти постоянно, а сред- [c.211]

На рис. 76, б изображена схема комбинированного закрепления пластмассовой шестерни от радиальных и осевых перемещений только посредством чашеобразных накладок и шпонки. Крутяш ий момент передается с вала на колесо 1 частично шпонкой, частично силами трения между диском колеса и накладками 2, также посаженными на призматическую шпонку 3. [c.198]

Биение анкерного колеса зависит не столько от погрешности формы, сколько от эксцентриситета оси отверстия по отношению к зубчатому венцу. Эксцентриситет объясняется значительным зазором в направляющих пуансона штампа при калибровке отверстия колеса. Подсчет коэффициента уточнения А ут показал, что калибровка не улучшает точность центрирования отверстия против предшествующей операции — штамповки отверстия (на операции вырубки диска колеса). [c.341]

Кроме полной окраски, грузовой автомобиль при нормальных условиях эксплуатации подвергается двум видам частичной окраски общая подкраска кузова, кабины, капота, дисков колес и других узлов (без полной окраски рамы, агрегатов и ряда узлов) при годовых технических осмотрах и частичная подкраска крыльев, дисков колес, отчасти кузова и кабины при некоторых периодических технических обслу-живаниях. [c.162]

Иногда в нерельСовых транспортных средствах применяются колеса с эксцентричной подвижной ступицей (фиг. IX. 15). Колесо вращается на шариковом подшипнике, а цапфа, в виде многоугольной втулки, помещается в квадратное отверстие внутреннего диска колеса. Углы этого отверстия, расположенного эксцентрично по отношению к оси колеса, закруглены. В углы отверстия помещены резиновые пальцы. [c.192]

Заголовок может показаться странным, но сомнение рассеется, если познакомишься с эластичным приводом к колесам трактора, разработанным Волгоградским сельскохозяйственным институтом. Колесо с полуосью теперь будет соединяться не через шлицы или шпонку, а через две обычные рессоры, укрепленные на диске колеса. Этим сглаживаются и гасятся резкие толчки, возникающие в момент трогания трактора с места или наезда колеса на препятствие. При этом колесо как бы заводится , наподобие игрушечного, а энергия двигателя накапливается, буксование колес уменьшается, производительность и к.п.д. агрегата повышаются, расход горючего снижается. Подробно об этом можно прочесть в журнале Изобретатель и рационализатор (№ 8, 1974). Такое устройство можно, очевидно, использовать и в других машинах, а вместо рессор применить спиральные пружины, а иногда и торсионы. [c.87]

При расчете опасного сечения диска колеса установлено, что его толщина должна быть, к примеру, 3 мм, что определяет и соответствующую массу детали. При разработке технологического процесса отливки детали установлено, что толщина стенки должна быть 5 мм и допуск на размер будет только в сторону увеличения. [c.132]

Условия пластической деформации металла при штамповке улучшаются, если выемки в дисках колес выполнять по рис. 5.4. Радиусы закруглений принимают R 2 ) мм, а штамповочные уклоны 7 12". В зав1-1симости от соотношения размеров колес выемки в дисках оформляют одной дугой радиуса / (рис. 5.4, а) или двумя дугами радиуса R и отрезком прямой [c.44]

У лoвия пластического деформирования металла при штамповке улучшены, если выемки в дисках колес выполнять по рис. 5.4. Радиусы закруглений принимают Л S 20 мм, а штамповочные уклоны у s 12°. [c.65]

Приведем еще один пршиер влияния упругости на величину напряжений распределение нагрузки по длине зуба в зацеплении дисковых зубчатых колес. Характер распределения нагрузки и ее максимальная величина зависят от взаимного расположения дисков колес. Если они находятся, в одной плоскости у торца зубьев (рис. 72, а), то нагрузка сосредоточивается преимущественно в узле жесткости, т. е. в плоскости расположешй дисков, Остальная часть зубьев, находящаяся на сравнительно упругом ободе, нагружена меньше. Вероят- . [c.147]

Под действием приложенного к кривошипу ОА момента М и сил тяжести звеньев механизм начинает движение из состояния покоя, показанного на рис. 201. Найти угловую скорость кривошипа, когда он повернется на угол ф = Зя/2. Кривошип ОА и шатун АВ считать тонкими однородными стержнями, колесо D — однородным диском. Колесо катится без проскальзывания, ОА = I, АВ = и, г = I, тол — т, т в = 4т, то = 8т, Ж = 3mgl. [c.241]

Дисковые потери возникают из-За трения наружной поверхности дисков колес о рабочую жидкость. В результате этого трения механическая энергия частично или полностью превращается в тепло и оказывается по -ерянной. Дисковые потери складываются из потерь трения о жидкость плоских, криволинейных и цилиндрических поверхностей диска. В отличие от насосов, компрессоров и турбин, где один из смежных дисков вращается, а другой неподвижен, в гидродинамических передачах такой случай является частным. В них смежные диски могут иметь различные относительно друг друга скорости сложную форму на отдельных участках одного и того же диска различные условия взаимодействия, с жидкостью и со смежным диском (различную ширину зазоров, скорости смежных дисков и их обработку). [c.60]

Для уменьшения веса и момента инерции колес в них делают отверстия и выточки. В зубчатых передачах применяют колеса с зубьями из текстолита ПТК, полиамидной смолы П-68 и капрона. Крепление пластмассовых венцов к стальным дискам колес осут ществляют винтами или заклепками. Колеса сВ<6мми d > [c.168]

Эмаль УР-1154 — на основе уралкидной смолы ВУПФС-35. Поверхность глянцевая с алюминиевым эффектом. Предназначается для окраски стальных фосфатированных дисков колес легковых автомобилей. [c.87]

Толщина ступнцы колеса кованого бет = (0,3 4-0,35) < в литого бет = (0i4t-0,45) dj,. Толщина диска колеса кованого С = (0,2-7-0,35) 6 литого = (2-j-2,5)т(, но не менее 10 мм. Если литое колесо без ребер, то С = (0,3 -н 0,4) Ь. ] t Пример конструктивного исполнения узла вала-шестерни с круговым iayf OM показан на рис. 42. [c.349]

Представим себе, что мы имеем фрикционную передачу (рис. 492) следующего типа в ней имеется цилиндрический диск (колесо) большого радиуса 7 и цилиндр малого радиуса г с осями, расположенными под углом 90° друг к другу, причем один цилиндр прижимается к другому таким образом, что в точке их касания Р развивается нормальное давление N. Приведем во вращение малый цилиндр с угловой скоростью о . В точке Р возникает скольжение одного цилиндра по другому и развивается сила трения направленная по отношению диска с радиусом Р в направлении скорости скольжения У1 2 = Уи т. е. в данном случае параллельно оси Ог. Поэтому сила трения относительно оси вала О2 не создаст никакого момента. Рис. 492 и диск радиуса Р останется на месте. [c.488]

На фиг. 103 показан способ получения переменной задней колеи трактора Форд-Фер-гюсон изменением расположения обода пневматика относительно диска колеса и поворотом диска на 180°. [c.379]

Турбины Пельтона устанавливают при напорах /У> 200 м. На гидростанциях средней и малой мощности их применяют и при напорах 70—100 м. В зависимости от расхода, напора и требуемого числа оборотов турбины Пельтона выполняют быстроходностью = 8-J-.iO (считая на одну струю). Эти турбины строят в горизонтальном или вертикальном исполненпи, с одним или двумя колёсами, с действием на них одной, двух, трёх и в пределе четырёх струй. На фиг. 44 дана одноструйная горизонтальная турбина Пельтона с характеристикой Л/=720-780 м N = = 15 750 л. с.-, Q = l,95 м 1сек п =750 об/мин = 25. Ковши отлиты заодно с диском колеса из стали. У турбин меньшей быстроходности ковши часто отливаются отдельно [c.281]

Приведем некоторые параметры осевых турбин космических энергетических установок [25] (табл. 5,1). Эти турбины имеют высокую скорость вращения ротора, что позволяет сократить диа-мгтр рабочего колеса в соответствии с жесткими компоновочными требованиями к установке, В то же время у общепромышленных теплофикационных турбин, на которые не налагаются жесткие ограничения на габаритные размеры, частота вращения лежит в пределах 25. .. 50 об/с [122], Это дает возможность за счет увеличения среднего диаметра рабочего колеса добиться удовлетворительных значений параметра ы/Сф и использовать для производства дисков колес дешевые стали. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...