Давление фактическое

Физический смысл понятия давления для жидкостей постоянной плотности нуждается в разъяснении. Действительно, давление как некий скаляр, фигурирующий в уравнениях (1-7.10) и (1-7.13), не может быть просто отождествлен с термодинамическим давлением (т. е. с независимой переменной, входящей в термодинамическое уравнение состояния), если плотность представляет собой величину, не зависящую от давления. Фактически для жидкостей с постоянной плотностью термодинамическое давление — величина неопределимая, поскольку термодинамическое уравнение состояния не может быть разрешено относительно давления ). [c.46]

Это свидетельствует о том, что в короткие промежутки времени молекулы самопроизвольно движутся из сосуда, содержащего две или меньше молекул (низкое давление) в сосуд, содержаш,ий три или больше молекул (высокое давление). Однако частота таких событий быстро уменьшается, если число молекул в системе возрастает. В реальной наблюдаемой системе число молекул обычно так велико, что вероятность самопроизвольного перехода вещества из области низкого давления в область высокого давления фактически мала. Только в верхних областях атмосферы число молекул на единицу объема настолько мало, что можно обнаружить самопроизвольные отклонения от средней плотности. Кажущийся голубой цвет неба можно объяснить преломлением света в области, где наблюдаются флуктуации плотности. [c.192]

При повышении температуры опыта увеличивается давление насыщенного пара ртути. Измеряемое в опыте давление фактически является суммой давления исследуемого вещества и давления пара ртути. Поэтому прр высоких температурах следует вводить поправку на давление пара ртути. Сделать это, вообще говоря, не очень просто, так как [c.160]

Фактическое давление распределено по поверхности трения неравномерно вследствие имеющейся деформации нажимного устройства под действием механизма замыкания тормоза действия сосредоточенных усилий пружин приводят к неравномерному нагружению нажимного диска и перераспределению давлений. Фактический характер распределения давлений в значительной степени будет зависеть от жесткости деталей и от конструктивной схемы тормоза [c.227]

При повышении температуры опыта увеличивается давление яа-сыщенного пара ртути, применяемой в качестве жидкости, передающей давление (температура кипения -ртути при нормальном давлении равна 356,58° С). Измеряемое же в опыте давление фактически является суммой давления исследуемого вещества и давления па- [c.162]

Коэффициент расхода при отношении давлений больше критического может значительно превосходить единицу, потому что при расчете этого коэффициента используется изоэнтропический поток, для которого давление в горле сопла равно выхлопному давлению. Фактически [c.84]

Уравнение (8) является точной зависимостью для расчета потерь давления. Фактически потери давления складываются из двух частей одна учитывает потери давления за счет трения, а другая — потери, связанные с резким изменением сечения потока. При учете трения о стенки необходимо вводить дополнительный член. Потери давления для рассматриваемого случая представляются в виде суммы двух членов APj -j- АРр. [c.155]

При работе насоса под давлением фактическая неравномерность его подачи значительно превышает величину б,., , что обусловлено сжатием рабочей жидкости, заключенной в камерах насоса, при ее переносе из полости всасывания в полость нагнетания. Во время этого очень кратковременного процесса рабочая жидкость, заключенная в камере и находящаяся под давлением ниже атмосферного, сжимается до объема, соответствующего давлению нагнетания, вследствие чего из напорной магистрали в камеру направляется поток рабочей жидкости, вызывающий дополнительную неравномерность подачи б,.. Величина б, . определяется уравнением, аналогичным уравнению (2.25), но в отличие от б . существенно зависит от давления нагнетания. [c.130]

При расчетах, благодаря малости площадки, передающей давление, обычно считают сосредоточенную силу приложенной в точке. Надо помнить, что это—приближенное представление, вводимое лишь для упрощения расчета через точку никакого давления фактически передать нельзя. Однако неточность, вызываемая таким приближенным представлением, настолько мала, что ею обычно на практике можно пренебречь. [c.17]

Среди известных способов сварки давлением только при диффузионной сварке и сварке взрывом е приближается к минимально возможной. Это обусловлено контактированием с критическими скоростями, при которых благодаря диффузионным процессам разупрочнение в контакте преобладает перед его деформационным упрочнением. Для всех остальных способов сварки давлением фактические скорости контактирования намного превышают критические. Следовательно, при этих способах нельзя получить соединения с минимальной остаточной деформацией. Например, чтобы при холодной сварке получить соединение с минимальной осадкой, скорость контактирования при комнатной температуре должна быть настолько медленной, что для завершения сварки потребуются годы. [c.257]

При повышении давления фактическая производительность насоса Q обычно практически линейно понижается при отсутствии объемных потерь на всасывании. [c.123]

Таким образом, рассматривая контактирование деформируемых тел с шероховатыми поверхностями на двух масштабных уровнях, можно рассчитать как характеристики дискретного контакта (фактические давления, фактическую площадь контакта, зазор между телами и т. д.), так и номинальные давления, номинальную площадь контакта и сближение тел под нагрузкой. Существенно новым в предложенном алгоритме расчёта характеристик дискретного и номинального контактов является учёт взаимного влияния пятен фактического контакта. [c.76]

Когда я/й > 50—100, статическое давление фактически равно давлению в набегающем потоке, линии тока невязкого течения параллельны оси следа, профиль распределения энтальпии в невязком потоке [уравнение (62)] не зависит от расстояния вдоль оси в предельных случаях замороженного или термодинамически равновесного потока. [c.171]

Если Рг будет меньше величины, найденной из формулы (1.59), то распределение давлений будет иметь форму, представленную на рис. 1.86, в если больше, то давления будут распределяться по трапеции. Как в случае, показанном на рис. 1.86, г, так и при распределении давлений по трапеции реакция = Р . Значительно сложнее определить реакции для случая, изображенного на рис. 1.86, в. При данной простейшей схеме эта задача может быть решена, однако при пространственном расположении сил задача становится статически неопределимой. Поэтому при практических расчетах можно исходить из допущения реакции приложен по концам направляющих. При распределении давлений по закону треугольника (рис. 1.86,- г) и трапеции такое допущение не внесет никаких ошибок в определение реакций. В случаях же, представленных на рис. 1.86, б и б, реакции, найденные при принятых допущениях, окажутся меньше реакций, найденных как равнодействующие давлений, распределенных по всей длине направляющих. Однако и в этих случаях давление фактически не распределяется по всей длине направляющих и принятое допущение не приведет к значительным ошибкам. Для случая, представленного на рис. Т.86, б, значения реакций, полученные с учетом распределения давлений по закону треугольника, будут на 33% больше значений реакций, приложенных по концам. Для компенсации ошибок [c.142]

Для расчетов были взяты плотности готовых центров 2 = 10 см , = 10 см . Из таблицы видно,что для реализации ударного режима требуются огромные мощности, особенно при невысоких давлениях. Фактическое число готовых центров в системе быстро растет с повышением температуры. К моменту достижения температуры Г оно может на несколько порядков превысить эффективную величину 2. [c.113]

Сравнительный анализ двух приведенных осциллограмм показывает, что при работе под нагрузкой давление в передней полости цилиндра увеличивается по мере заглубления центровки. Колебание давления в полости соответствует при этом изменению осевой силы Ро в процессе резания. В конце заглубления давления фактически возрастает до величины, соответствующей срабатыванию РД. [c.572]

Так как реакция идет без изменения числа газообразных молей, то давление фактически не влияет на равновесие.) [c.288]

Рис. 232. Влияние температуры 9 на изменение фактического давления, фактической площади контакта А,, сближения 5, объема зазора V,

Максимальное удельное давление, фактически действующее на уплотнительных поверхностях (см. стр. 72) [c.155]

Если в процессе испытаний зарегистрированы монотонные изменения температуры контрольного вещества и атмосферного давления, фактическое падение давления в контролируемом изделии следует определить по формуле [51] [c.254]

При одновременном изменении температуры окружающего воздуха и барометрического давления фактическая мощность, кВт (л. с.), [c.226]

Исключим из уравнений (2.1)-(2.4) плотность с помощью уравнения состояния (2.5), а давление с помощью (2.6), и определим тип системы уравнений (2.1)-(2.4), (2.7), записанной относительно неизвестных и, V, Т, ф, р , с учетом замены (2.8). Следуя [13, 24], характеристический анализ системы уравнений был проведен в предельных случаях невязкого и полностью вязкого течений [5, 13]. В результате такого анализа оказалось, что выражение для весовой функции (2.9) обеспечивает -гиперболичность системы уравнений для обоих предельных случаев. Это полностью согласуется с выводом [13], что математические свойства упрощенной системы уравнений, обусловленные наличием в них продольного градиента давления, фактически определяются невязкой природой акустического механизма передачи информации о структуре течения. Поэтому, для краткости, приведем характеристическое уравнение только для невязкой части уравнений [c.35]

Таким образом, проведенные исследования подтверждают, что максимальная эффективность систем транспорта двухфазных потоков является переменной величиной и зависит от основных технологических параметров транспорта (давления, фактической производительности и содержания жидкой фазы в потоке). [c.126]

Уравнение (5-1.37) показывает, что течение контролируемо, если левую часть можно представить в виде градиента некоторого скалярного поля. Фактически уравнение (5-1.37) определяет поле давления р (с точностью до произвольной аддитивной постоянной см. разд. 1-8). Мы будем делать различие между истинным и гидростатическим давлением, т. е. рассматривать избыточное давление Sf". [c.175]

Фактическую силу давления на посадочных поверхностях несколько уменьшает противодействие сил упругости, созданных в кольцах на первой стадии затяжки при выборе радиальных монтажных зазоров. Однако, как показывает расчет, при обычных значениях 5/0 = 0,1 и посадке С противодействующая сила не превыщаст 3 — 5% силы, затяжки, вследствие чего ею можно пренебречь. [c.312]

Как уже было указано в конце 97, приближенное определение о (х) по теоретическому распределению и (х) в задней критической точке крылового профиля, где скорость обращается в нуль, а давление восстанавливается до давления в нокоящейся жидкости, становится невозможным. Опираясь на только что доказанную теорему, утверждающую, что в действительности, благодаря оттеснению линий тока указанное полное восстановление давления фактически не происходит, можем при расчете первого приближения заменить теоретическое распределение скоростей вблизи задней кромки профиля, проведенной на глаз , прямой, экстраполирующей распределение скоростей в кормовой части профиля в точку, совпадающую с задней кромкой. [c.645]

Следует учесть, что при увеличении номинального давления, фактическое давление при упругом контакте растет замедденро [c.284]

В предыдущих главах принималось, что конструкция и назначение дросселирующего устройства известны. В действительности же математическое описание таких устройств и их характеристики весьма сложны. Например, говорят, что управляющий золотник применяется для управления потоком жидкости . Это весьма неопределенное выражение эквивалентно утверждению (также общеизвестному), что реостат служит для управления током . Поэтому можно подумать, что дроссель управляет не расходом жидкости, а давлением ). Фактически работа золотника совершенно не зависит от процессов, протекающих в нагрузке. Единственной возможной связью с нагрузкой золотника, управляющего давлением или расходом, является измерение этих величин на выходе исполнительного механизма при помощи измерительного элемента и введение этого сигнала по цепи обратной связи на механический вход золотника такая система представляет собой регулятор с замкнутым контуром воздействия. Введение обратной связи можно осуществить различными способами, некоторые из которых являются косвенными. Например, при применении сдвоенного дросселя типа сопло — заслонка имеет место обратная связь по давлению, величина которой при правильной конструкции дросселя может быть достаточно точной. Единственной функцией, которую может выполнять любой дроссель, является изменение гидравлического сопротивления гидромагистрали. [c.154]

Общепринятого стандартного опорного давления не существует. В воздушной акустике используется давление, равное 0,0002 дин/см оно же использовано в акустике подводного шума. Со второй мировой войны для характеристики работы гидроакустических станций и в подводных электроакустических измерениях (кроме измерений шума) в качестве опорного использовалось давление, равное 0,1 Па (1 дин/см ). В 1968 г. для акустики жидких сред в качестве американского стандартного опорного уровня давления был выбран 1 мкН/м (1 мкПа). Преимущество его состоит в том, что он является степенью 10, достаточно мал по величине (поэтому отрицательньш уровни давления фактически исключаются), легко согласуется с системой единиц МКС и со стандартной системой приставок (милли-, микро- и т. д.). Различные уровни опорных давлений показаны на рис. 1.1. [c.20]

Действительно, благодаря отсутствию сортировки ледниковые наносы хотя и содержат обломки горных пород и гальку, тем не менее обладают более низкой пористостью и проницаемостью, чем относительно, тонкозернистый, но лучше отсортированный песок. С другой стороны, угловатость зерен создает благоприятные условия сводообразования , что в свою очередь способствует беспорядочной их укладке и повышению пористости. Пористость береговых песков в естественном состоянии колеблется от 40 до 56%, хорошо согласуясь с лабораторными экспериментами . У свежеотложившихся глин и глинистых илов пористость часто превосходит 85%, хотя те же материалы после сушки и уплотнения имеют пористость от 40 до 50% и даже менее. Широкий диапазон в величине пористости свежеотложившихся осадков с различными размерами зерен ведет в дальнейшем к весьма важным последствиям уже после того, как осадки будут погребены. Благодаря весу вышележащих пород осадочные образования подвергаются соответствующим давлениям, которые уменьшают их объем, создавая более тесную набивку, измельчение и деформацию зерен, а при крайне высоких давлениях — фактическую перекристаллизацию частиц. Повидимому, величина уплотнения будет зависеть от строения частиц, а также от первоначальной пористости образования. [c.24]

Общие наблюдения над сетками размещения при водной репрессии. Раньше чем перейти к детальному сравнению различных систем водной репрессии, что является весьма необходимым при осуш,ест-влении проектов заводнения нефтяных пластов, представляет собой большой интерес остановиться на некоторых общих чертах проблем водной репрессии. Сначала следует отметить, что к. п. д, водной репрессии, сформулированный в настоящей работе как площадь в идеальной системе, затопленная в отрезок времени, пока нагнетаемая жидкость впервые достигнет эксплоатационной скважины, не зависит от суммарного перепада давления, действующего в системе. Как можно видеть из расчета к. п. д., перепад давления, пропорциональный q, определяет собой абсолютное значение отрезка времени, необходимого-для того, чтобы заводняющая жидкость достигла эксплоатационных скважин. Вместе с тем перепад давления полностью аннулируется при устаноелении границ заводненной площади. Этот вывод показывает также, что геометрическая форма водной репрессии не зависит от перепада давления. Фактически полное доказательство этого конечного вывода приведено было уже в гл. VIII, п. 2. [c.495]

Практический интерес представляют и трехфазные системы, состоящие пз пористого скелета, насыщенного смесью жидкости с газом, рассмотренные Г. М. Ляховым (см. ссылку [11] гл. 1), Брутсаертом [26] и др. Ирп этом Г. М. Ляховым фактически анализируется частный случай мягких сред, когда не только давления, по п температуры п скорости фаз совпадают р = р, = Рзл 0/ = 0, Ti = Т., = Тз, = V-2 == Vo). Как уже указывалось в 5 гл. 1, такая смесь описывается как однофазная сжимаемая среда с усложненным, заранее определяемым уравнением состояния, зависящим от уравнении состояния фаз и их массовых содержаний. [c.242]

К числу упрочняющих факторов относятся процессы тренировки материала действием кратковременных Напряжении, превосходящих предел текучести деформационное упрочнение, вызываемое структурными изменениями в напряженных микрообъемах материала самопроизвольно протекающие процессы старения, сопровождающиеся кристаллической перестройкой материала и рассеиванием внутренних напряжений. Положительно влияет приспособляемость конструкции — общие плИ местные Пластические дефор.мапии, возникающие под действием Перегрузок п вызывающие перераспределение нагрузок. Определенный упрочняющий эффект дает износ первых стадий (сглаживание микронеровностей), способствующий увеличению фактической площади контактирующих поверхностей, снижению пиков давлений и выравниванию нагрузки на поверхности. [c.150]

Присутствие смазки действует двояко. При умеренных давлениях в зоне контакта масляная пленка способствует более равномерному распределению давлений и увеличению фактической поверхности контакта. Перекатывание поверхностей создает определенный гидродинамический эффект в пленке, вытесняемой из зазора, возникают повышенные давления, способствующие разделению металлических поверхностей, тем более, что при давлениях, существующих в зоне контакта, увеличивается вязкость масла (тиксотропический эффект). В результате нагрузка воспринимается отчасти упругой деформацией выступающих металлических поверхностей, отчасти давлением в масляной пленке (эластогидро-д и н а м и ч е с к о е т р е н и е). [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...