Зона краевая

Зона краевого эффекта зависит от цилиндрической жесткости и радиуса оболочки. [c.226]

Для количественной оценки длины зоны краевого эффекта на рис. 7.26 приведены графики изменения безразмерного прогиба [c.227]

На примере цилиндрической оболочки мы убедились в том, что при плавно меняющейся нагрузке в большей части оболочки можно пренебречь изгибом и напряжениями от изгибающих моментов но сравнению с равномерно распределенными по толщине напряжениями от усилий Гар. Моментное напряженное состояние реализуется только в зоне краевого эффекта, протяженность кото-рой оценивается характерным линейным размером к = УНк. Для оболочки положительной гауссовой кривизны этот результат носит совершенно общий характер, схема расчета таких оболочек строится следующим образом. Сначала находится усилие в оболочке, которую представляют как тонкую, нерастяжимую мембрану, совершенно не сопротивляющуюся изгибу. Эта задача решается с помощью одних только уравнений статики и, собственно говоря, не относится к теории упругости. Соответствующая теория называется безмоментной теорией оболочек. Решение, найденное по безмоментной теории, как правило, не позволяет удовлетворить всем граничным условиям, поэтому вблизи границы рассматривается краевой эффект, связанный с изгибом. Ввиду малости области краевого эффекта, уравнения теории оболочек для этой области принимают относительно простую форму. Для вывода уравнений безмоментной теории нам понадобятся некоторые сведения из теории поверхностей, которые предполагаются известными и сообщаются для справки. [c.423]

Рассмотрение только безмоментного напряженного состояния в подавляющем большинстве случаев не может дать полной картины напряженного состояния оболочек. Например, напряженное состояние цилиндрической оболочки, шарнирно закрепленной по концам S = О и S = L, где L — длина оболочки (/ — длина зоны краевого эффекта) (рис. 18.11), при внутреннем давлении q и продольной контурной нагрузке N — F/ 2nR) не может быть описано без- [c.434]

Из всего сказанного не следует делать вывод о неприменимости безмоментной теории в случаях, когда в оболочке имеется краевой эффект. Выше было указано, что, если в оболочке отсутствуют резкие переходы или жесткие контурные защемления, определение напряжений с использованием безмоментной теории оказывается достаточно точным для всех точек оболочки. Когда же имеются местные защемления, безмоментная теория оказывается неприменимой лишь для областей, расположенных в зоне краевого эффекта, и дает опять же вполне приемлемые результаты для точек общего положения. [c.432]

Величину зоны краевого эффекта Хо, за пределами которой Мх становится п остается меньше 0,05 Л/и, найдем из условия [c.248]

Какие зоны называются зонами краевого эффекта В каких случаях возникают зоны краевого эффекта [c.267]

Зависимость относительных значений экстремальных нормальных напряжений и длины зоны краевого эффекта от физических параметров материала [62] [c.29]

Предполагалось, что остаточные напряжения постоянны по длине стержня, за исключением небольших областей у концов, в которых возникает сложное напряженное состояние. Протяженность зоны краевого эффекта обычно не превышает толщины образца. Если толщина образца не превышает десятой доли его длины h < О,И), то поправкой на сложное напряженное состояние в концевых областях можно пренебречь. В данном случае эта задача упрощалась тем, что слои с концевых областей не удаляли. [c.86]

При расчете по формулам (3.91) нет необходимости учитывать изменяемость величин 6, Р в узкой зоне краевого эффекта, поэтому [c.162]

Пренебрегая при интегрировании этой зависимости изменяемостью угла 0 в зоне краевого эффекта, получим [c.163]

За конечную точку интервала интегрирования принимаем точку цилиндрической оболочки, лежащую ане зоны краевого эффекта ( Г5> 3). В этой точке приняты условия безмоментной задачи [c.199]

Так как уравнения безмоментной теории имеют четвертый порядок, а уравнения общей теории — восьмой, то ясно, что краевой эффект должен описываться дифференциальными уравнениями четвертого порядка. В узкой зоне краевого эффекта напряжения и деформации меняются очень быстро. Поэтому в этой зоне можно использовать уравнения 35. [c.344]

Далее, можно пренебречь изменяемостью геометрических характеристик оболочки (В, в узкой зоне краевого эффекта. [c.345]

Из зависимостей (7.51), связывающих параметры изменения кривизны с перемещением ш, находим, пренебрегая изменяемостью геометрии оболочки в зоне краевого эффекта и полагая [c.346]

При больших значениях нагрузки вблизи места ее приложения возникает одноосная зона, которая на некотором расстоянии переходит в зону краевого фекта, описываемую уравнением [c.381]

Производную легко найти, учитывая, что в зоне краевого [c.382]

Таким образом, для сечений П и III зоны краевого эффекта цилиндрического корпуса типичны высокие термоупругие меридиональные напряжения. Анализ кривых распределения напряжений оболочечного корпуса показывает, что зона действия высоких температурных напряжений весьма ограничена. [c.183]

Для оценки характера процесса деформирования выполнено сопоставление интенсивностей напряжений а, возникающих при разных тепловых состояниях с пределом текучести конструкционного материала (штриховая линия на рис. 4.16). В нулевом полуцикле термоциклического нагружения в режимах Л,, А2 и A3 деформирование материала в зоне краевого эффекта корпуса (сечения II и III) происходит за пределом упругости. Учитывая разные знаки меридиональных и окружных напряжений в режимах с наибольшими перепадами температур в меридиональном направлении оболочечного корпуса, при чередовании характерных тепловых состояний А - A3 следует ожидать возникновения циклического упругопластического деформирования как на внешней, так и на внутренней поверхностях оболочечного цилиндрического корпуса (см. рис. 4.14). [c.184]

Одна из важных характеристик процесса циклического деформирования - размах условных упругих напряжений Да. Для зоны краевого эффекта в сферическом корпусе значение Да определяют как сумму одинаковых компонент (или интенсивностей) напряжений в режимах Bi и S3, т. е. Аа = (Oj) + (0 )53- Максимальный размах меридиональных Да и окружных Аод напряжений возникает в одном сечении (рис. 4.21). Это означает, что процессы циклического деформирования на внешней и внутренней поверхностях локализуются в одном и том же сечении переходной зоны, совпадающем с характерным сечением II. [c.187]

В связи с ограниченной памятью ЭВМ и большими затратами машинного времени прт использовании МКЭ длину Lq оболочечной конструкции, меридиональное сечение которой разбиваем на конечные элементы, выбираем ограниченной (с учетом длины зон краевых эффектов, найденной по теории оболочек). Неравномерность разбиения зависит от геометрии оболочки. [c.190]

Рассмотрим далее трехпараметрическое плоское напряженное состояние с компонентами а х, Оуу, а у, возникающее в конструкциях типа оболочек, особенно в зонах краевого эффекта [c.128]

Размеры модели выбираются из условий имеющегося материала, возможности выполнить модель с соблюдением требуемого соотношения размеров и обеспечения точности измерений. Толщина плоской модели не влияет на получаемую оптическую картину при нормальном просвечивании, но лучше применять минимальную по условию устойчивости толщину это дает меньшую глубину зоны краевого эффекта времени и уменьшает эффект толщины модели (плохая четкость изображения контура, увеличивающаяся с толщиной) в толстых плоских моделях под действием возникающих поперечных нормальных напряжений уменьшается поперечная деформация в зонах неравномерности напряжений в плоскости модели. [c.524]

Размеры модели выбирают из условий имеющегося материала, возможности выполнить модель с соблюдением требуемого соотношения размеров и обеспечения точности измерений. Толщина плоской модели не влияет на получаемую оптическую картину при нормальном просвечивании, но лучше применять минимальную по условию устойчивости толщину модели это дает меньшую глубину зоны краевого эффекта времени и уменьшает эффект толщины модели (плохая четкость изображения контура, увеличивающаяся с толщиной) в толстых плоских моделях уменьшается поперечная деформация в зонах неравномерности напряжений в плоскости модели под действием возникающих поперечных нормальных напряжений. Преимущества крупных объемных моделей а) возможность иметь большей толщины срезы (в замороженных моделях) или пучки просвечивающих лучей (при применении рассеянного света), чем достигается повышение точности измерений и уменьшение [c.585]

Класс Средняя зона Краевая зона [c.708]

Проведение подобных исследований на моделях различной конфигурации позволяет установить закономерности влияния на напряженное состояние и на протяженность зоны краевого эффекта таких конструктивных факторов, как радиус отбортовки. [c.138]

Области смешанного напряженного состояния в оболочке возникают также там, где имеет место резкое изменение сечения или величины нагрузки. В подобных случаях иногда оказывается удобным рассматривать смешанное напряженное состояние оболочки как сумму безмоментиого напряженного состояния всей оболочки и быстро затухающего мо-ментного напряженного состояния в зоне краевого эффекта. [c.240]

Наиболее простым и эффективным способом предотвращения проскальзывания образца является применение накладок многоразового использования [23]. Конструкция накладок (рис. 2.1) весьма проста и легко выполнима. Накладки приемлемы для испытанип композиционных материалов различных типов. Использование таких накладок исключает необходимость выбора формы образца в целях уменьшения зон краевых эффектов вблпая участков приложения нагрузки и его разрушение в рабочем сечеппн. [c.27]

Выполнить исследование распределения деформаций (с использованием соответствующих экспериментальных методов) наиболее нагруженных (определяемых предварительным расчетом) зон конструкции (зоны краевых эффектов, места концентрации напряжений, сварные соединения и т. д.) в зависимости от величины нагрузки с учетом поциклового перераспределения напряжений и деформаций. [c.135]

Отсюда видно, что полное перемещение в зоне краевого эффекта складывается из осевого перемещения (С) оболочки как жесткой и нормального к срединной поверхности перемещения = ( >/ os0. [c.163]

Рис. 4.16. Кривые рас1феде-ления вдоль образующей цилиндрического корпуса типа 1 интенсивностей нормальных на1фяжений в зоне краевого эф кта детали для расчетных режимов Ai, А2, A3 и Ао (соответственно кривые 1-4)

Для дальнейших исследований НДС за пределом упругости в наиболее нагруженных областях оболочечных деталей необходимо знать длину зоны краевого эффекта с целью выбора расчетного участка и сокращения объема вычислений. Оптимальную длину зоны = Lq определяют по характеру распределения и убывания относительных компонент напряжений и Од = Ogjlogi, отражающих степень проявления краевого эффекта в связи с усечением длины расчетного участка конструктивного элемента. [c.188]

Определение местного упругого НДС в максимально нагр)окенных зонах оболочечных корпусных элеменгов с помощью МКЭ. Разбиение переходных зон цилиндрического и сферического корпусов на конечные элементы (рис. 4.30 и 4.31) выполняют с учетом геометрии локальных областей переходной зоны и специфики НДС, определенного с помощью теории оболочек переменной жесткости. В соответствии с особенностями НДС сетку сгущают к наружной и внутренней поверхностям, а также в зонах краевого эффекта и концентращ1и напряжений (переходная поверхность радиусом г). [c.194]

Определяемые при поверочном расчете напряжения с учетом местных изгибных напряжений от краевых сил и моментов существенно в ипе мембранных. Поэтому получающиеся по упругому расчету напряжения а и их интенсивности в зонах краевого эффекта, таких, как жесткая заделка, сопряжение оболочки с плоским днищем, места приложения сосредоточенных нагрузок и тл., могут значительно превышать предел текучести даже без учета местного повышения напряжений в местах их концентрации. Так, в жесткой заделке цилиндрической оболочки вдвое выше, чем в гладкой части, и превьпиает От при давленияхр и Рг соответственно в 1,16 и 1,44 раза. Найденные в результате упругого расчета перемещения и деформации, необходимые для оценки прочности и работоспособности конструкции, оказываются ниже действительных, определяемых по упругопластическому расчету, а жесткость при растяжении и изгибе - завышенной. Исходя из упругого расчета не представляется возможным оценить возникающую погрешность в определении наибольших деформаций в упругопластических зонах конструкций. [c.205]

В начальной стадии пластического деформирования наиболее интенсивно происходит перераспределение напряжений по сечению деталей, приводящее к увеличению несущей способности детали. По мере роста пластических деформаций, когда они в два-три раза превосходят деформации, соответствующие пределу текучести материала, процесс перераспределения напряжений ослабевает. Несущая способность детали повышается медленнее и в основном вследствие упрочнения материала. При отсутствии упрочнения нарастание деформаций существенно опережает рост нагрузки. Так как при указанном уровне пластических деформаций в зонах краевого эффекта они, как правило, охватывают все сечение детали, этот уровень является в данной работе исходным для проверки сходимости метода расчета. Как показали приведенные расчеты, сходимость предложенного метода является весьма быстрой. Как правило, достаточным оказывается вьшолнение четырех-пяти приближений. Время расчета при этом составляет для ЭВМ типа БЭСМ-6 несколько секунд. [c.214]

При рассмотренном уровне нагрузок, примерно вдвое превышающем нагрузки, соответствующие началу текучести в зонах краевого эффекта, погрешность упругого расчета достигает для перемещений 107с, для максимальных деформаций - 25%. В зонах концентрации таких, как отверстие в растягиваемой пластине, погрешность определения деформаций может быть выше. Для указанного уровня нагрузок в оболочках зона упругопластических деформаций не превышает нескольких толщин оболочки. [c.215]

Алгоритм численного расчета зоны краевого эффекта реализован в виде программного модуля В END для ЭВМ ЕС на алгоритмическом языке Щ/1 С" ЕС. Входными параметрами модуля служат величины й., п, , Е, С , С1, hi, I = fTH, а также массивы gi, Ui, i =, являющиеся выходныгли параметрами модуля TENS, выходной массив модуля BEND содержит компоненты напряженно-деформированного состояния зон краевого 9 фекта всех слоев цилиндра. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...