Перераспределение усилий

Избыточные связи создают дополнительные ограничения на подвижность звеньев механизмов, вследствие чего конструкция становится статически неопределимой. Их удаление не изменяет кинематику звеньев, а приводит лишь к перераспределению усилий в со- [c.35]

Если нити, обладающие некоторой жесткостью, натягиваются общим грузом, то при изгибе кольца происходит перераспределение усилий. В области положительных ни нити дополнительно растягиваются, а в области отрицательных — укорачиваются. Возникает изменение нормальной составляющей д . Тогда в уравнении (3) получаем дополнительное слагаемое д = Кку, где К — коэффициент жесткости нитей. В итоге [c.252]

Таким образом, задача теории ползучести для призматического тела, подверженного старению, при дискретном наращивании сводится к решению интегрального уравнения Вольтерра (1.5). Уравнение (1.5) является исходным соотношением, согласно которому определяется закон перераспределения усилий в стареющих вязкоупругих телах и йа после их стыковки. [c.81]

Если нити натягиваются общим грузом, то при изгибе кольца происходит перераспределение усилий. В области полон ительных w нити дополнительно растягиваются, а в области отрицательных — укорачиваются. Возникает изменение нормальной составляющей Тогда в уравнение (1) войдет дополнительный член [c.116]

Одним из таких компромиссов является то, что в ряде случаев усилия в элементах статически неопределимой системы находятся из условия работы этой системы в упругой стадии, а подбор сечений элементов, исходя из найденных таким образом усилий, производят по предельному состоянию работы сечений элемента, т. е. за пределом упругости, тогда как возникновение предельного состояния в одном из элементов приводит к перераспределению усилий между элементами при дальнейшем росте нагрузок. Кроме того, предельные состояния отдельного элемента еще не означают предельного состояния всей системы. В дальнейшем число подобных компромиссов по мере развития теории будет уменьшаться. [c.214]

В условиях прогрессирующего разрушения элементы системы в каждом цикле испытывают одностороннюю деформацию. В этом случае влияние упрочнения материала, сказывающееся в повышении предела упругости, является совершенно очевидным. Постепенное затухание деформации в связи с таким упрочнением иллюстрируется из рис. 17, в. Упрочнение здесь было кинематическим (конструкционным), оно связано с перераспределением усилий, но влияние физического упрочнения материала качественно ничем отличаться не будет. [c.36]

В условиях запуска с предварительным подогревом ползучесть может развиваться в состояниях, отвечающих точкам С и Е. В первом случае это приведет к перераспределению усилий (в результате дополнительного обжатия внутренней оболочки точка С будет смещаться в направлении точки А) При последующем повышении давления кратковременная деформация наружной оболочки, определяемая отрезком DE, станет меньше. В дальнейшем ситуация будет такой же, как и только что описанная применительно к пушечному запуску. Однако ползучесть в состояниях, характеризуемых точками С я Е, будет происходить в противоположных направлениях. Это усиливает опасность термоусталостного разрушения внутренней оболочки. [c.205]

Различная работа бетона в зоне трубных ЭП и у забетонированных изоляторов в процессе увеличения нагрузки показана на рис. 1.12. У трубной проходки сжатие бетона сначала увеличивается, затем падает и, наконец возникают растягивающие усилия. Над ЭП из электротехнического фарфора напряжения сжатия с ростом нагрузки плавно возрастают вплоть до разрушения образца, при этом существенного перераспределения усилий не наблюдается. [c.27]

В защитных оболочках применяются арматурные системы с усилием натяжения до 10 000 кН с каналообразователями из пластмассовых труб. В расчетах жесткость такой трубы считают равной нулю, и если усилия от предварительного напряжения составят 7,0—10,0 МПа, то от наличия в ней отверстий, растягивающие радиальные напряжения Ог будут равны 7,0—10,0 МПа, а сжимающие—ое =21,0- 30,0 МПа. Вследствие местного действия напрягаемой арматуры эти усилия дополнительно возрастут. При этом они будут увеличиваться с увеличением силы натяжения арматурного элемента. В оболочке в этих условиях будут образовываться трещины, параллельные ее поверхности. Характер образования трещин и их раскрытия требует дополнительного экспериментального изучения. Можно предположить, что при арматурных пучках, рассчитанных на большие силы натяжения, и при большом количестве каналообразователей трещины между отверстиями соединятся и произойдет расслоение конструкции на две зоны — внешнюю и внутреннюю (рис. 1.17). При этом усилия в стенках оболочки перераспределятся внешняя часть конструкции разгрузится, а усилия во внутренней зоне увеличатся, что приведет к перегрузке бетона и металлического защитного слоя конструкции. Чтобы включить в работу наружный слой оболочки и избежать нежелательного перераспределения усилий, необходимо провести поперечное армирование оболочки. Усилие в поперечной арматуре ( п.а), отнесенное к единице длины канала, можно определить по формуле [c.33]

При проверке прочности таких зон предполагается, что в упруго-пластической стадии работы конструкции в сечении между ЭП происходит существенное перераспределение усилий рассматриваемые сечения работают как внецентренно сжатые (растянутые) на их несущую способность влияет наличие ЭП, каналов для напрягаемой арматуры, повышение температуры в бетоне при [c.40]

Перераспределение усилий. В бетоне с ростом напряжений увеличивается доля пластических деформаций (линия 1 на рис. 1.24), что ведет к перераспределению напряжений у отвер- [c.41]

Рис. 1.24. Перераспределение усилий в бетоне оболочки в зоне проходки

Одним из основных при определении несущей способности пространственных конструкций является вопрос о напряженном состоянии и работе сечений в местах образования линий излома и шарниров текучести. В зависимости от принятого в расчете распределения сил в сечении в предельной стадии изменяется расчетная предельная нагрузка. При различных схемах разрушения в предельном состоянии находятся различные сечения конструкций. В одних случаях исчерпывается несущая способность поперечного сечения конструкций в целом, в других — прочность конструкции зависит от несущей способности отдельных ее элементов (полки, ребер, диафрагм и т. д.). По мере исчерпания несущей способности в пространственных конструкциях, как и в плоскостных системах, происходит перераспределение усилий. В большинстве случаев расчет прочности покрытий в виде оболочек тесно связан с выяснением закономерностей перераспределения сил в таких системах. [c.172]

Преобразование статически неопределимой конструкции в кинематический механизм. Спроектировать конструкцию равнопрочной, т. е. такой, чтобы разрушение ее по всем расчетным сечениям происходило одновременно, как правило, не удается. Это связано не только с уровнем наших знаний о работе конструкций в предельной стадии, но и с требованиями технологии изготовления, транспортирования и монтажа элементов сооружения, с требованиями его возведения и с действием на него в различные моменты различных групп нагрузок. В процессе исчерпания несущей способности отдельных сечений конструкции происходит перераспределение усилий, при этом уменьшается степень статической неопределимости системы. Перед разрушением конструкция в пределах зоны разрушения становится статически определимой системой и при дальнейшем увеличении нагрузки разрушается мгновенно — хрупко или с образованием кинематического механизма. В некоторых случаях может произойти разрушение отдельных элементов конструкции и связанное с этим перераспределение усилий в сооружении. Однако такое перераспределение может и не вызвать разрушения всей конструкции. [c.178]

Перераспределение усилий в оболочках в процессе исчерпания их несущей способности. В соответствии с расиределением сил в упругой стадии первые трещины появляются на нижней [c.180]

Рис. 3.4. Перераспределение усилий в оболочке

Перераспределение усилий при образовании трех кольцевых пластических шарниров при разрушении конструкции в соответствии со схемой, данной А. М. Овечкиным, имеет аналогичный характер (см. рис. 3.3). Участок оболочки в зонах, где исчерпана ее несущая способность в кольцевом направлении, под действием нагрузки выгибается наружу, при этом он начинает работать как система сжимаемых криволинейных стержней. На этом участке возникают знакопеременные эпюры моментов. На ту часть оболочки, где ее несущая способность в кольцевом направлении не исчерпана, моменты передаются в виде краевого эффекта. Одновременно на границе рассматриваемых участков растут поперечные силы, которые способствуют растяжению новых зон оболочки (рис. 3.5). [c.182]

Перераспределение усилий. Полка цилиндрической панели наиболее часто разрушается по конвертной схеме. Первые тре- [c.228]

Изменение в распределении усилий в плитах па)нелей вызывает перераспределение усилий и в целом по покрытию. Как показали исследования, уменьшение сил сжатия в плите в направлении линейных образующих Л 1 компенсируется уменьшением растяжения в верхнем поясе контурных диафрагм и увеличением сжимающих усилий в продольных ребрах. [c.229]

Следует отметить, что в упругой стадии полка в зоне пересечения ребер сжата по всей толщине. В упруго-пластической стадии в рассматриваемой зоне оболочки происходит перераспределение усилий (рис. 3.33). При нагрузке, равной 5000 Н, нижняя и верхняя грани полки у пересечения ребер сжаты, при нагрузке 17 000 Н (рис. 3.33) нижняя грань полки почти по всему сечению растянута. Перераспределение усилий в оболочке в зоне у пересечения ребер характеризуется работой датчиков, размешенных на нижней и верхней ее поверхностях. В частности, датчики, наклеенные на нижнюю поверхность, зафиксировали изменения знака деформаций с ростом нагрузки. [c.246]

Эксплуатация на объектах этих уплотнений показала их достаточно высокую надежность и долговечность. Тем не менее в этой конструкции обнаружился ряд недостатков. Прежде всего это зависимость ресурса уплотнения от срока службы резиновой манжеты. Кроме того, прочностью манжеты ограничивается максимальное рабочее давление в уплотнении — до 0,25 МПа.к Необходимо отметить также возможность раскрытия одной из ступеней, например, вследствие одностороннего перемещения вала насоса (в статике) и соответственно перераспределения усилия сжатия пружин между уплотняющими стыками. [c.89]

Перераспределение усилий в срединной поверхности оболочки в процессе ползучести показано на рис. 8, б, В момент времени, близкий к критическому, сжимающие усилия (Л е) в области р=0,5 и радиальные (Л р) на периферии значительно превышают значения соответствующих факторов в начальный момент времени. [c.57]

Перераспределение усилий в срединной поверхности и изгибающих моментов в процессе ползучести за 2,95 ч показано на рис. 57, в, г. Интенсивно возрастают сжимающие окружные усилия в области р=0,5, которые и способствуют переходу оболочки к неосесимметричной форме. На рис. 57, д—ж приведены эпюры относительных величин напряжений и их интенсивностей в неко- [c.96]

Стадия неустановившейся ползучести предшествует установившейся стадии и характеризуется переменными во времени скоростями ползучести всех точек замка. В этой стадии происходит перераспределение усилий, действующих между зубцами, и всех напряжений в частях замка. Величины усилий и напряжений [c.108]

Основные закономерности распределения усилий по виткам резьбы при однократном нагружении в упругой области рассмотрены в работах [1, 7, 15]. Появление пластических деформаций в наиболее нагруженных витках резьбы существенно влияет на перераспределение интенсивности нагрузки в наиболее нагруженных витках. Измерение деформаций, выполненное малобазными тензорезисторами в специальных неглубоких пазах на нарезанной части шпилек, показало, что с переходом от упругой стадии деформирования витков к упругопластической происходит относительная разгрузка (до 20—30%) в зоне первых наиболее напряженных витков. На характер перераспределения усилий по виткам резьбы, находящихся в сопряжении, влияют протекающие процессы разрушения. В зависимости от конструктивного исполнения усталостные трещины, зародившиеся в наиболее нагруженных витках резьбы, развиваются в длину Ь) и глубины (/), ослабляя поперечные сечения (см. рис. 10.4, б, в). [c.208]

Таким образом, вопросы малоцикловой прочности резьбовых соединений остаются одними из наиболее сложных в силу выраженных эффектов концентрации напряжений, перераспределения усилий, напряжений и деформаций в наиболее нагруженных зонах, раннего образования трещин усталости и большого их влияния на условия нагружения повреждаемых витков. [c.212]

Как показывает анализ, существенный разброс напряжений, по-видимому, связан с неточностью изготовления лопастной системы рабочего колеса. В настоящее время оказывается возможным проанализировать перераспределение усилий, которое связано с погрешностью установки лопастей по углу и по шагу. Выяснено, [c.13]

При расчете сложных железобетонных сооружений трудность учета этих факторов, обусловленных физико-механическими свойствами железобетона, усугубляется факторами, обусловленными конструктивными особенностями сооружения — сложная геометрия, наличие отверстий, нерегулярность структуры, сложные условия опирания, внешняя и внутренняя неопределенность. Причем в процессе нагружения наблюдается перераспределение усилий и напряжений не только между бетоном и арматурой, но и между отдельными элементами и частями сооружения. [c.88]

Ползучесть может приводить с течением времени к значительным изменениям в 1апряженно-деформированпом состоянии конструкции или сооружения. Подтверждением сказанного могут служить следующие примеры. Вследствие неравномерности осадки грунтового основания во времени происходит перераспределение усилий между отдельными элементами сооружений, в результате чего в протяженных в плане сооружениях иногда появляются трещины, а в наиболее неблагоприятных условиях наблюдается их разрушение. В качестве другого примера можно сослаться на массивные бетонные плотины современных гидроэлектростанций, в которых существенную роль играют экзотермические процессы, протекающие при затвердевании бетона (в частности, объем бетона в арочной плотине Саяно-Шушенской ГЭС составляет 9 млн. м ). Ползучесть в данном случае играет положительную роль, снижая возникающие напряжения. Учет ползучести оказывается необходимым для разработки комплекса мероприятий, позволяющих предотвратить образование трещин в теле плотины. Такие комплексы разрабатывались при проектировании плотин Братской, Красноярской, Усть-Илимской и других крунных ГЭС. [c.343]

Применительно к узлам и целым конструкциям, представляющим собой статически не определимые системы из нескольких несущих элементов, оценка допустимого повреждения связана с анализом перераспределения усилий в системе в зависимости от степени разви-174 [c.174]

Рассматриваются конструирование, расчеты н экспериментальные исследования сложных инженерных сооружений типа защитных оболочек АЭС, пространственных покрытий и дымовых труб. Приводятся данные о физико-механических свойствах некоторых материалов, применяемых в защитных сооружениях. Рассматриваются оригинальные конструкции пространственных покрытий, защитных оболочек АЭС и дымовых труб, примененные в отечественном строительстве и за рубежом. Дается анализ перераспределения усилий в процессе исчерпания прочности сооружения. Значительное внимание уделяется методике и результатам ъксперимептальной проверки конструкций и исследования их действительной работы. [c.2]

Многоволновые оболочки. В многоволновых системах между оболочками в месте их соединения в середине пролета действуют усилия растяжения, а на приопорных участках — усилия сжатия (см. работу [5], ч. 2). Существенно различаются усилия в нижних поясах диафрагм, занимающих разное положение в покрытии. Опытами установлено, что усилия в нижних поясах многоволновых оболочек примерно в два раза меньше, чем в диафрагмах отдельно стоящих оболочек (см. работу [10], ч. 2). В сечении сопряжения оболочек исчерпание несущей способности арматуры в первую очередь наступит в середине пролета. С увеличением нагрузки участок, на котором усилия в арматуре достигли предельного значения, развивается по направлению к опорам. В запас прочности можно принять, что в предельной стадии существенного перераспределения усилий в сжатой зоне не происходит и центр тяжести этой зоны сечения может быть определен из упругого расчета. При этом плечо пары сил в сечении определится как расстояние от центра тяжести сил сжатия до центра тяжести сил растяжения. Предельный момент в сечении по линии сопряжения оболочек [c.222]

В изложенных выше положениях предполагается, что в первую очередь происходит исчерпание несущей способности шлиты покрытия. В этом случае расчеты позволяют определить предельную нагрузку для покрытия и те запасы прочности, какие имеются в отдельных ее элементах. Если прочность каких-либо конструкционных элементов окажется в расчетах ниже прочности плит, то предложенная методика определения несущей способности покрытия не может быть применена, так как принято перераспределения усилий не произойдет. Работа таких покрытий в предельной стадии требует дополнительного изучения. [c.236]

Перераспределение усилий в упруго-пластической стадии работы конструкции, в соответствии с упругим расчетом в первую очередь происходит исчерпание несущей способности растянутой арматуры ребер под действием силы. Момент в сечении достигает своего предельного значения. Затем исчерпывается несущая способность сжатых зон ребер в месте приложения нагрузки. С ростом нагрузки после образования трещин в центре модели происходит исчерпание несущей способности сечений полки в местах примыкания ее к ребрам. В предельной стадии эти сечения работают как В нецентренно сжатые с большими эксцентриситетами, о чем свидетельствует значительное раскрытие трещин. [c.246]

Вследствие пространственной работы в расчете также существенно менялось распределение продольных меридиональных сил. Значительно перераспределялись нормальные силы в зоне сопряжения ствола трубы с основанием увеличились значения максимальных растягивающих сил и снизились значения сил сжатия. Нормальные меридиональные силы, полученные в расчетах, представлены на рис. 4.5, s. Кривой 1 на рисунке изображена эпюра дополнительных нормальных меридиональных сил, учитывающих простоанственную работу сооружения, полученных по формуле (4.3). В соответствии с эпюрой максимальные нормальные растягивающие усилия, отнесенные к 1 м сечения, в месте примыкания трубы к основанию увеличиваются, а сжимающие— уменьшаются на 1116,5 кН по высоте трубы пространственная работа сооружения при воздействии усилий Nm влияет в меньшей степени. Кривой 2 на рисунке изображена эпюра нормальных сил из консольного расчета трубы с учетом крена основания, геометрической нелинейности в работе сооружения и т. д. При этом погонные нормальные меридиональные силы получены без учета перераспределения усилий при образовании горизонтальных кольцевых трещин, т. е. они соответствуют упругой стадии работы трубы. Эпюра 3 получена суммированием эпюр / и 2 и соответствует распределению нормальных меридиональных сил в трубе от ветра, крена основания и горизонтальных перемещений верхних участков трубы и учитывает влияние пространственной работы сооружения. При этом вследствие пространственной работы трубы максимальные растягивающие нормальные силы в месте сопряжения ствола с фундаментом увеличились на 31%. Эпюры 4, 5 отражают усилия V только от воздействия ветра соответственно в консольном и пространственном расчетах, при этом суммарная горизонтальная составляющая ветровой нагрузки принимается в соответствии с [2]. Эпю- [c.298]

Часто пользуются др. редакцией С.-В, п., а именно если усилия, действующие на небольшую часть упругого тела, заменить другой, статически эквивалентной системой усилий (т. е. системой, имеющей ту же равнодействующую и тот же момент, что и заданная сила), действующей на ту же часть поверхности тела, то изменение в напряжённом состоянии произойдёт лишь в непосредств. близости к области приложения нагрузки в точках же упругого тела, удалённых от места приложения усилий на расстояния, достаточно большие но сравнению с линейными раз.мерамп топ поверхности, к к-рой они приложены, влияние перераспределения усилий будет ничтожно, Т. о., С.-В. п, позволяет одни граничные условия (действующие сила) заменять другими (напр., более удобными для статич. расчёта) при условии, что равнодействующая и гл. момент повой заданной системы сил сохраняют свои [c.486]

Водителю всегда следует тормозить плавно, не доводя колеса до скольжения. Основным мероприятием, предупреждающим возникновение заноса в неблагоприятных дорожных условиях, является заблаговременное и постепенное снижение скорости движения, исключающее резкое торможение. Для выполнения торможения с околоюзным эффектом, используя максимально силы сцепления шин, водитель должен тонко соотносить тормозные усилия переднего и заднего тормозов в зависимости от коэффициента сцепления и перераспределения усилий на колесах. Кроме того, ему надо научиться сохранять устойчивость прп возможном переходе перед- [c.97]

В результате потери устойчивости центрально сжатого стержня в некоторой конструкции происходит перераспределение усилий между ее элемеггтами. Сжимающая нагрузка Р изменяется на величиггу [c.497]

Одна из основных задач, возникающих при проектировании пневматических шин, связана с определением усилий в нитях корда, вычисления которых в процедуре ANSTIM организованы по формуле (4.28). На рис. 11.12 представлена зависимость усилий в нитях корда в каркасе и слоях брекера (п = = 1, 2, 3, 4) от дуговой координаты t. Знаяошя штрихпунктир-ных кривых, обозначенных символом соответствуют правой координатной шкапе. Анализ зависимостей, изображенных на рис. 11.12, показывает, что эффект анизотропии приводит к перераспределению усилий в нитях корда, при этом наиболее нагруженным оказывается не внутренний слой брекера с индексом 7, а следующий за ним с индексом 2. Этот результат имеет принципиальное значение, позволяя уже на стадии проектных работ выявить такие серьезные дефекты в конструктивной схеме радиальной шины, как неравномерная нагруженность нитей корда в слоях брекера. [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...