Определение упругих характеристик слоя

Расчет упругих характеристик слоя при наличии в нем искривленных волокон сводится к определению упругих характеристик слоя с прямолинейным расположением армирующих волокон и вычислению параметров 2. з> отражающих влияние принятого закона искривления волокон на характеристики слоя. Расчет характеристик слоя с прямолинейным расположением волокон проводится по формулам табл. 3.1 или 3.2. [c.63]

Для определения упругих характеристик слоя, армированного тканью, принимаем, что этот слой условно состоит из двух подслоев, однонаправленно-армированных искривленными волокнами в направлениях основы и утка. Для упрощения расчетных зависимостей целесообразно ввести допущение, что влияние изменения искривления волокон в процессе нагружения на упругие характеристики материала является пренебрежимо малым. Для армирования пластиков обычно применяются ткани, имеющие следующие три основные типа переплетения полотняное, саржевое и сатиновое (рис. 2.11). [c.59]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК СЛОЯ [c.270]

Определение упругих характеристик слоя [c.271]

Практический интерес представляет определение упругих характеристик слоистого материала, образованного однородной по толщине укладкой тонких ортотропных слоев с углами ориентации [ ф] (рис. 2.14). [c.91]

Следовательно, углы наклона искривленных волокон в пределах бесконечно малого элемента с1х вдоль оси 1 в двух смежных слоях, перпендикулярных оси 2, равны по абсолютной величине, но противоположны по знаку. При определении упругих характеристик (постоянных) вначале находят компоненты огу для двух скрепленных по длине слоев с учетом совместности их деформаций, а затем произ водят усреднение [c.276]

Расчет упругих характеристик элементарного слоя содержит два этапа определение характеристик приведенной матрицы за счет усреднения упругих свойств волокон, уложенных в направлении, перпендикулярном к плоскости слоя, со связующим и расчет характеристик слоя исходя из упругих свойств волокон, параллельных плоскости слоя, и Свойств модифицированной матрицы. Таким образом, последующий расчет деформативных характеристик слоистого материала определяется выбором направлений армирования, которые усредняются при модификации свойств матрицы или являются арматурой выделенного элементарного слоя. [c.57]

Существенной характеристикой деформативности клеевых соединений является модуль упругости при сдвиге G. Определение модуля упругости клеевого слоя [c.256]

На основе уравнений динамической теории упругости анизотропного тела в статье [4] выведены характеристические уравнения для определения частот собственных колебаний двухслойной полосы. Найдена связь между частотами собственных колебаний, упругими характеристиками и толщинами слоев. Доказано, что в двухслойной полосе могут возникнуть два типа собственных колебаний — сдвиговые и продольные. [c.20]

Нахождение модуля поперечной упругости является наиболее сложной задачей определения упругих свойств компонента по заданным характеристикам компонентов. При использовании метода тонких слоев для двоякопериодической расчетной модели было предложено применять следующую формулу для определения а с учетом геометрии упаковки волокон [17] [c.124]

Экспериментальные данные [70], приведенные на рис. 53, показывают, что линейный закон наблюдается только при определенных сочетаниях Р V. Обязательным является также наличие кислорода среды (главного параметра вектора С). Такие сочетания Р, V, С] приводят к минимизации толщины пластически деформируемого слоя (текстурированию) и минимизации разрушения (динамическому равновесию процессов разрушения и восстановления вторичных структур). В результате этого силы трения в основном определяются связями Га и обусловлены упругими характеристиками, например твердостью металла. [c.98]

В зависимости от схемы приложения усилий к образцу методы экспериментального определения сопротивления материалов действию касате.чьных напряжений разделяются на три группы сдвиг в плоскости укладки арматуры, сдвиг по армирующим слоям (межслойный) и срез. Для серийных испытаний на сдвиг в плоскости укладки арматуры, как правило, рекомендуется перекашивание пластин с вырезами [98, с. 81 ] и кручение стержней с различной формой поперечного сечения [121 ] для определения упругих постоянных — методы перекашивания и кручения квадратных пластин. Характеристики межслойного сдвига рекомендуется определять, пз испытаний на изгиб коротких стержней [121]. Упругие характеристики могут быть определены и при кручении стержней прямоугольного поперечного сечения. Для изучения прочности нри межслойном сдвиге используются об разцы с надрезами. [c.121]

Характерно, что относительное распределение контактного усилия по длине зоны контакта не зависит от величины нагрузки. Последняя, как и упругие характеристики контактного слоя и стержней, влияет только на длину зоны контакта. Подобным образом может быть решена задача и при учете деформации сдвига стержней. Условие для определения длины зоны контакта в этом случае будет таким [c.132]

Из предыдущего ясно, насколько важным является определение таких характеристик нормальных волн, как фазовая и групповая скорости, распределение амплитуды волны по координате, перпендикулярной елоям. В 36,4 показано, как дисперсионное уравнение для нормальных волн в жидком слое-может быть получено простым путем, без анализа интегральных выражений для поля в слое. Этот метод можно распространить и на случай упругого слоя, ограниченного произвольными неоднородными упругими полупространствами, что и будет сделано ниже. [c.255]

Под действием нормальных и касательных напряжений изменяется расстояние между атомами в пределах упругости металла, а после превышения определенного значения касательных напряжений происходит сдвиг одной части кристалла по отношению к другой. При сохранении целостности кристалла имеет место остаточная пластическая деформация, не исчезающая после снятия внешней нагрузки. В результате остаточной пластической деформации в поверхностном слое возникают остаточные напряжения, повышаются прочностные характеристики металла в наклепанном слое. [c.400]

В пятой главе описаны слоистые упругие трансверсально изотропные пластинки, имеющие симметричное относительно срединной плоскости строение пакета слоев. Выбор срединной плоскости в качестве плоскости приведения позволил отделить уравнения плоской задачи теории упругости от уравнений изгиба пластинки, которые и явились предметом исследования. Найден широкий класс решений этих уравнений, что позволило, в частности, решить задачу изгиба круговой пластинки, несущей поперечную нагрузку. В качестве примера рассмотрена задача осесимметричного деформирования круговой пластинки. Выполненное исследование, включающее в себя вычисление разрушающей, интенсивности нагрузки, определение механизма возникновения разрушения и определение зоны его инициирования, выявило принципиальную необходимость учета влияния поперечных сдвиговых деформаций на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния для пластин с существенно различными жесткостями слоев. Решена задача устойчивости пластинки, нагруженной силами, действующими в ее плоскости. Составлены общие уравнения устойчивости и подробно исследован тот случай, когда тензор докритических усилий круговой. Для этого случая найден широкий класс решений уравнений устойчивости. В качестве примера дано решение задачи устойчивости круговой пластинки, нагруженной равномерно распределенным по контуру сжимающим радиальным усилием. Эта же задача решена еще и на основе других неклассических уравнений, приведенных в третьей главе, а также на основе уравнений трехмерной теории устойчивости. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило указать границы применимости рассматриваемых уточненных теорий, оценить характер и степень влияния поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали на критические интенсивности сжимающего усилия. Полученные результаты приводят к выводу о пригодности разработанных в настоящей моно- [c.13]

Для определенности примем, что слоистый композит имеет ширину 2Ь и нагружается осевой растягивающей деформацией е . Тогда при заданной укладке слоистого композита и основных характеристиках материала слоя поле напряжений всего композита, включая межслойные кромочные напряжения, можно рассчитать с помощью представлений об упругом слое [2] и конечно-элементного расчета, основанного на этих представлениях [3] (подробности см. в разд. Приложение ). [c.103]

Решать задачу об устойчивости и колебаниях, описываемых приведенными выше уравнениями, можно несколькими способами. Один из способов заключается в определении передаточной функции упругой системы по внешним воздействиям и по изменению толщины срезаемого слоя. Если будут в дальнейшем известны эти возмущения или числовое значение характеристики резания, то характеристику разомкнутой системы станка можно будет получить перемножением передаточной функции упругой системы и резания, а вынужденные колебания без резания получить перемножением передаточной функции упругой системы на соответствующее внешнее воздействие. Несколько более сложно рассчитываются вынужденные колебания при резании. [c.185]

С учетом сказанного, при определении упругих характеристик однонаправленного материала мы ограничимся рассмотрением одной из простейших моделей такого материала [9. Представим однонаправленный материал в виде пластины, состоящей из чередующихся слоев, обладающих свойствами волокон или матрицы (рис. 1.3, а). При этом объемная доля волокна в модельном мате- [c.14]

При определении упругих характеристик одноназтравленно армированного слоя принимаются следующие условия 1) связующее является изотропным материалом, а волокна мохут быть изотропными или трансверсально изотроп-ньми 2) во.локна непрерывные, параллельные, прямые, распределены равномерно и имеют круглое попере шое сечение 3) между волокнами и связующим существует жесткое сцепление [c.279]

Определение упругих характеристик. При построении расчетной модели композитов, образованных системой двух нитей, принимается, что материал состоит из слоев, ограниченных эквидистантными плоскостями у = onst (см. рис. 9.4, б), где у — координата вдоль оси 2 расчетной [c.275]

Определение упругих характеристик. Упругие характеристики композитов, армированных системой трех нитей, могут быть рассчитаны по двум вариантам. В первом последовательность расчета констант двухмерно-армированной среды с трансверсально-изотропной матрицей сводится к расчету контакт однонаправленной среды с ортотропной матрицей.При таком подходе происходит последовательное сглаживание неоднородности в структуре материала вследствие модификации свойства матрицы. Условия совместной работы компонентов трехмерно-армированного материала сводятся к условиям деформирования однонаправленной структуры с анизотропной матрицей. Во втором варианте расчетная модель материала представляется слоистой средой [9], составленной из ортогонально армированных слоев, упругие характеристики которых определяются с учетом коэффициентов армирования всего материала. Соединение слоев осуществляется по принципу приравнивания деформаций в плоскости, параллельной слоям, и равенства напряжений в плоскости, перпендикулярной к слоям. Оба варианта предусматривают модификацию свойств матрицы за счет устранения одного из направлений армирования перпендикулярно плоекости слоя. [c.284]

Вывод формул для упругих характеристик ортогонально-армированного слоя основан на принципе частичного сглаживания структуры материала. Он содержит, во-первых, определение характеристик анизотропного связующего — модифицированной матрицы, во-вторых, определение свойств однонаправленного слоя с модифицированной матрицей. Последняя получается усреднением (в этом и состоит принцип частичного сглаживания) арматуры, расположенной ортогонально по отношению к слою, со связующим. Плоскость изотропии приведенной матрицы совпадает с плоскостью слоя. [c.58]

Д.ля исследования упругих характеристик поверхностей с покрытиями был применен способ, ранее использованный для определения модуля упругости электрощеточных материалов [2] и основанный на непосредственном измерении заглубления индентора в поверхность. В отличие от методов, испо.льзующих внедрение индентора при больших нагрузках в дополнительно наносимые пластичные слои, применение нагрузок не более 2Н с регистрацией глубины внедрения индентора на профилографе Г1П-201 при значительных увеличениях позволило измерить модуль нормальной упругости на тонкослойных хрупких покрытиях без их продавливанпя и разрушения. [c.153]

Равенства (34) показывают, что прямоугольный параллелепипед, изготовленный из материала с общей анизотропией, при одноосном однородном напряженном состоянии превращается в не-прямаугольный параллелепипед (на рис. 1, а показано тело, для которого плоскость является плоскостью симметрии). В случае изотропного материала прямоугольный параллелепипед остается прямоугольным (рис. 1, б). Эти различия в поведении анизотропных и изотропных материалов при одноосном напряженном состоянии вызывают некоторые трудности при определении механических характеристик композиционных материалов в направлении, не совпадающем с осью симметрии. Образец, обычно используемый при таких испытаниях, представляет собой длинную полоску (отношение длины к ширине равно - 5—10), вырезанную под некоторым углом к оси симметрии из элементарного армированного слоя или слоистого материала. При одноосном нагружении в продольном направлении образец ведет себя как анизотропное тело с плоскостью упругой симметрии, совпадающей с плоскостью образца, т. е. стремится принять в этой плоскости форму параллелограмма. Захваты, в которых закрепляют образец, препятствуют его свободной деформации, сохраняя пер-воннчальное. направление закрепленных кромок. Как показано в работе Пагано и Халпина [45], в плоскости образца при этом возникает изгибающий момент и при деформировании образец принимает 1У-образную форму (рис. 2). [c.24]

Рассмотренные три подхода для расчета деформаций в слоях при помощи классической теории слоистых сред предполагают неизменными свойства материалов при любых уровнях приложенной нагрузки. Здесь снова при вычислении напряжений в слоях используется предположение о линейной упругости. Композиты часто в действительности обнаруживают нелинейность механических свойств, поэтому расчетные методы, пренебрегающие этим обстоятельством, могут привести к неверным результатам. Однако учет нелинейности значительно усложняет анализ напряженного состояния композита. Поэтому Коул [36] предложил использовать для расчета поверхностей прочности условные характеристики материала слоя, полученные путем некоторого занижения экспериметально определенных предельных характеристик. Предельные кривые на рис. 4.4 построены именно таким образом и, следовательно, отражают прочностные свойства материала с некоторым запасом, компенсирующим погрешности расчета, вследствие пренебрежения нелинейностью деформационных характеристик. [c.168]

Для получения численных результатов использовался эпоксидный углепластик ТЗОО/5208, упругие характеристики которого такие же, как у материала II из, табл. 1.1. В большинстве предыдущих исследований, связанных с кромочными эффектами, коэффициенты Пуассона LT Lz Tz полагались равными. Недавнее экспериментальное исследование позволило определить значения, приведенные во второй колонке табл. 1.1. В частности, установлено, что равно приблизительно 0,6 [40]. Поэтому здесь используется это значение. На рис. 1.26—1.32 показаны распределения компонент напряжения <7 , и по ширине различных слоистых композитов. Абсцисса на этих графиках — координата по ширине слоистого композита, отнесенная к половине его толщины и определенная так, что Y = 1 соответствует свободной кромке слоистого композита, а F = О представляет точку на расстоянии, равном половине толщины слоистого композита от кромки. Эти результаты соответствуют предельному случаю, когда ширина слоистого композита стремится к бесконечности. Можно показать, что они являются очень точными для слоистых композитов, ширина которых приблизительно в два раза больше их общей толщины. На рис. 1.26—1.32 показаны координаты оси, последовательность укладки и условия нагружения. В символической записи, характеризующей ориентацию монослоев в слоистом композите, буквы Н, Q или Т, следующие за цифрами, обозначают соответственно 1/2, 1/4 и 1/3 толщины слоя. Черта сверху в этой символической записи указывает, что данные слои образуют глобальную область. [c.73]

Рассмотрим влияние изменения степени анизотропии упругих характеристик композита по высоте укладки на величину межслойного нормального напряжения в зоне КЭ при заданном уровне осевой деформации . Допуская, что физические характеристики отдельного слоя однородны, рассмотрим шесть вариантов укладки слоев трехсемейственных композитов со схемой армирования [ 0/ 45°/90°] .. Изменение свойств композитов получали путем различного сочетания угле-, органо- и стеклонаполнителей, оставляя для всех шести пластиков 2 = 45° и 3 = 90° угол в варьировали от О до 90°. Соответствующие кривые представлены на рис. 5.11. Анализируя их, можно видеть, что наибольшие значения получаются в гибридных композитах при 0,, составляющем от 32,5 до 45°. Максимальные межслойные нормальные напряжения при определенном уровне осевой деформации принимают значения от — 1,42 до 2,36 ГПа (рис. 5.11, кривая 2 при = 90° и кривая 5 при = 45° соответственно). Характерным для всех шести гибридных КМ является смена знака при изменении значений угла, причем кривые 5 и 6 пересекают ось абсцисс дважды, остальные — один раз. Для кривых 1—4 на рис. 5.11 [c.321]

Трансцендентное уравнение (7.10) служит для определения собственных чисел (Зп (тг = 0,1, 2,. ..) уравнения (7.6). Следует отметить, что оно совпало с подобным уравнением для однослойной заш емленной по контуру пластины, так как не зависит от геометрических и упругих характеристик материалов слоев. [c.363]

Таким образом, подставляя выражения (2.19) в (2.18), получаем зависимости для определения упругих свойств слоистых ортогонально-армированных материалов по техническим дефор-мативньш характеристикам однонаправленного слоя. Учитывая уравнение (2.7) и пренебрегая эффектами, возникающими в результате стеснения деформаций слоев в плоскости армирования, получаем соотношения, выражающие зависимости технических деформативных характеристик ортогонально-армированного пластика через соответствующие характеристики однонаправленно-армированного слоя [c.57]

Испытания в вакууме. Стабильность оптических характеристик покрытий — их излучательная и отражательная способность — во многом определяется состоянием поверхности. В свою очередь состояние поверхности зависит от собственной температуры покрытия, а также от цротекания различных процессов, возникающих в результате взаимодействия между поверхностным слоем вещества покрытия и окружающей средой. В этом плане осогбый интерес представляет проведение испытаний по установлению постоянства оптических свойств покрытий или одновременном воздействии высоких температур и вакуума. В этом случае излучательная способность будет зависеть не только от температуры, но и от упругости пара вещества покрытия. Испарение покрытия изменяет характеристики излучения и размеры детали. Для определения скорости испарения при эксплуатационных условиях (температура и давление) проводятся испытания в специальных камерах. Наиболее простым и чувствительным является метод испарения с открытой поверхности в вакууме (метод Ленгмюра). Образец с покрытием помещают в вакуумную камеру и нагревают до требуемой температуры, после чего он выдерживается в этих условиях в течение определенного времени. Одна из подобных камер показана на рис. 7-14 [52]. Молекулы испаряющегося покрытия конденсируются на холодных стенках камеры. Для определения скорости [c.180]

Интересные данные при послойном определении модуля упругости в плазменных металлических покрытиях получены Л. И. Дех-тярем, В. С. Лоскутовым и др. [81]. Результаты испытаний на оригинальных установках показали, что при послойном осаждении нихрома и вольфрама величины модуля упругости постоянны по толщине каждого слоя и незначительно (на 1—8%) изменяются в различных слоях из одного и того же материала. Факторы, влияющие на температурное состояние частиц напыляемого покрытия, оказывают более существенное воздействие на характеристики упругости плазменных покрытий, чем факторы, определяющие температурное состояние основного металла [81]. [c.53]

На рис. 16, а [14] показаны значения прочности и модуля упругости слоистого композиционного материала бор — алюминий различных схем армирования. Для сравнения на том же графике приведены соответствующие характеристики алюминиевого сплава 2219. Как видно, в любой точке композиционный материал по свойствам превосходит традиционный сплав. Прочность при растяжении и модуль упругости одноосноармированного слоистого материала, определенные при испытаниях в осевом (продольном) и трансверсальном (поперечном) направлениях, представлены точками А VI В соответственно. Точками С VI О представлены свойства композиционного материала со схемами армирования 0° (50), 45° (50), 90° (0) и 0° (25), 45° (50), 90° (25) соответственно (в скобках приведено количество слоев в %, имеющих указанную ориентацию). Композициоивык материал последней из приведен- [c.59]

Перед тем как проводить нелинейный анализ, необходимо выполнить ряд вычислений на основании линейного подхода для определения как начальных характеристик жесткости композита, так и его предела текучести. Эта процедура осуществлена при помощи метода конечных элементов для повторяющегося сегмента структуры однонаправленного композита. Таким образом определены модули упругости в направлении армирования и в поперечном направлении, модуль сдвига и соответствующие коэффициенты Пуассона однонаправленного слоя. Эти константы позволяют рассчитать упругие свойства композита. Далее из начальных линейных зависимостей о(е) композита можно определить линейные приближения для деформаций композита, соответствующих любым конкретным нагрузкам в плоскости. Затем вычисляются деформации каждого слоя в предположении о том, что нормали к поверхности недеформированного композита остаююя прямыми и перпендикулярными после нагружения. Осредненные напряжения в каждом слое определяются через уже известные соотношения о(е) для слоя. [c.276]

Выбор области контактных давлений, охватывающей интервал Os < (/max НВ, обусловлен нреждв всего ее практической неизученностью. В настоящее время точное определение деформаций и напряжений в реальных условиях трения не представляется возможным как вследствие локальности процесса, так и из-за значительного их градиента по глубине. Аналитическое решение этой задачи, основанное на достижениях теории упругости и теории пластичности, получено соответственно только для областей упругого и пластического контактов [20, 22]. Область упругопластических деформаций пока не поддается аналитической оценке. Предложенные в Гб] критерии перехода от упругого контакта к пластическому через глубину относительного внедрения являются в достаточной степени условными, так как не учитывают сил трения. При трении, как и при статическом вдавливании индентора, до сих пор нет однозначного критерия пластичности, который указывал бы на условия наступления пластической деформации [96]. Если при одноосном нагружении пластическая деформация металла начинается при напряжениях, равных пределу текучести, то при трении вследствие сложного напряженного состояния несущая способность контакта повышается и пластическая деформация начинается при значениях q = ds, где Ts — предел текучести с — коэффициент, который в зависимости от формы индентора, упрочнения и т. д. может меняться в значительных пределах (от 1 до 10) [6, 97]. В связи с тем что структурные изменения являются комплексной характеристикой состояния поверхностного слоя, представляется целесообразным их исследование именно в унругопластической области, где они могут служить критерием степени развития пластической деформации, критерием перехода от упругого контакта к пластическому. [c.42]

NST (NPLY) Массив идентификации слоев по упругим и прочностным характеристикам Пример определения NST. В б-слой-ном КМ 1-й, 3-й и 5-й слои выполнены из одного материала 2-й и 4-й — из другого материала, а б-й — из третьего. Массив NST (б) имеет вид 12 12 16 Всего в КМ три оригинальных материала (отличающиеся упругими и (или) прочностными характеристиками) [c.242]

Судя по литературным данным [80], на окисление никелевых и кобальтовых сплавов тугоплавкие элементы оказывают влияние трех видов. Влияние одного из них благотворно, поскольку тугоплавкие элементы можно рассматривать как ловушки (геттеры) для кислорода, способствующие образованию защитных слоев из Al Oj и r Oj. Влияние двух других видов — вредное. Во-первых, тугоплавкие элементы уменьшают диффузионную активность алюминия, хрома и кремния, а это противодействует формированию защитного слоя. Во-вторых, оксиды тугоплавких металлов обычно незащитны (т.е. отличаются низкой температурой плавления, высокой упругостью паров, высоким коэффициентом диффузии и другими неблагоприятными характеристиками), и поэтому они нежелательны в качестве компонентов для наружной окалины. Следовательно, вредное влияние тугоплавких элементов оказывается более весомым, чем их благотворное влияние, так что для повьш1ения противоокислительной стойкости их обычно в суперсплавы не вводят. Но поскольку тугоплавкие элементы не равнозначны, то некоторые из них использовать предпочтительнее, чем другие. Представляется, например, что тантал, не вызывает столь вредных последствий, как вольфрам или молибден, поэтому он один из тех тугоплавких элементов, которые следует предпочесть. Вольфрам, молибден и ванадий ведут себя примерно одинаково, но вольфрам определенно сильнее снижает. скорости обменной диффузии, чем остальные элементы, и, следовательно, более, чем другие способен к неблагоприятному влиянию в отношении избирательного окисления. Оксиды ниобия не являются защитными, поэтому его присутствие в составе окалины нежелательно. Рений применяли в суперсплавах в ограниченных масштабах его влияние, по-видимому, аналогично влиянию ниобия. Гафний и цирконий часто вводят в суперсплавы в небольших количествах, они значительно улучшают прочность связи окалины с основным сплавом. [c.32]

В большинстве случаев температура на нижней поверхности оболочек Bbmie, чем на верхней, а температура у ее вершины также выше, чем в торцевой части. Рост температуры вызывает значительное снижение характеристик упругости и прочности. Из-за разности значений коэффициентов линейного температурного расширения материалов слоев стенки и значительных перепадов температур по толщине, обусловленных низкими по сравнению с металлами значениями коэффициентов теплопроводности, в оболочке возникают температурные напряжения. Кроме того, вблизи шпангоута из-за разности значений коэффициентов линейного температурного расширения материалов оболочки и шпангоута возникают температурные напряжения, которые совместно с напряжениями от изгибающих моментов и перерезывающих сил оказывают влияние на несущую способность оболочки. На степень достоверности определения несущей способности оболочки расчетным путем оказывают также влияние значительный разброс характеристик упругости и прочности материалов и случайные (трудно контролируемые) отклонения от принятых технологических процессов изготовления оболочек. [c.352]

Рассмотренные ранее волиы Рэлея могут распространяться по свободной поверхности твердого тела. Для физической ультраакустики интересен еще случай, когда на поверхности твердого тела имеется тонкий слой другого твердого материала с иными акустическими характеристиками. В таком слое при определенных условиях могут распространяться упругие волны особого типа. [c.231]

В работе Д. В. Грилицкого, Б. С. Окрепкого [23] исследуется осесимметричный термоупругий контакт вращающегося жесткого цилиндра конечной длины (штампа) и упругого слоя толщины Н, покоящегося на недеформируемом основании. Штамп имеет плоскую подошву, радиус которой постоянен и равен а. Предполагается, что на площадке контакта выделяется тепло, количество которого пропорционально коэффициенту трения, скорости вращения и нормальному контактному напряжению. ]У1ежду свободными поверхностями изучаемой системы тел и окружающей средой происходит теплообмен по закону Ньютона. Предложен способ определения контактного напряжения и температурных полей в соприкасаемых телах. Установлена сильная зависимость этих характеристик от коэффициента термической проводимости и термоконтактного критерия (1), что коррелирует с результатами М. В. Коровчинского, изложенными выше. [c.479]

Изложенная теория, в которой было принято, что пластические слои располагаются между абсолютно твердыми областями тела, перемещающимися без деформации, все же полностью не описывает интересного явления образования слоев скольжения, так как в ней не принимаются во внимание упругие деформации материала (как в пластических, так и в упругих областях тела). Следует заметить, что в более общих случаях пластической деформации, когда слои скольжения криволинейны, может оказаться болое затруднительным (чем в случае прямолинейных характеристик) удовлетворить требованию существования определенных областей, перемещающихся, как твердые тела между клиновидными пластическими слоядш. [c.622]

Применяемые в технике слоистые пластики в большинстве случаев обладают симметрией упругих свойств, т. е. представляют собой ортотропные материалы, однако их главные направления анизотропии могут и не совпадать с направлениями осей координат, и, следовательно, возникает необходимость рассматривать соотношения упругости, соответствующие общему случаю анизотропии. Для ортотропных материалов имеются надежные методы определения необходимых механических характеристик в двух главных направлениях анизотропии. Кроме того, необходимо знать принципиально новые характеристики слоистого ортотроп-ного материала, с которыми в изотропных однородных оболочках обычно не приходится иметь дело, а именно пределы прочности при скалывании по слою и предел прочности на отрыв в поперечном направлении. Эти новые характеристики слоистых пластиков связаны с пх структурной неоднородностью и существенным различием упругих и прочностных свойств при различных видах нагружения. [c.4]

Определение характеристик фрикционной усталости материалов. Анализ формул для вычисления износа показывает, что значения износа можно определить, если известен показатель кривой фрикционной усталости. Существует несколько методов определения этого параметра (73, 103]. Однако эти методы достаточно трудоемки. Анализ показывает, что методику определения показателя кривой фрикционной усталости можно существенно упростить, проводя эксперименты при нагрузках, соответствующих минимальному коэффициенту внешнего трения при упругом ненасыщенном контакте. Методика определения показателя кривой фрикционной усталости основана на том, что поверхностные слои твердых тел обладают постоянными усталостными характеристиками при трении без смазочного материала с использованием инактивной смазки. Методика определения показателя I заключается в следующем. Проводят испытания при нагрузках, вычисляемых по формуле (76) гл. 1 и соотвегствующих минимальному коэффицне.чту трения при упругих деформациях в зонах касания н различных То и р в течение определенного времени, достаточного для определения линейного или весового износа (например, в течение [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...