Определение вольфрама

Точность определения вольфрама в зависимости от его содержания в смеси составляла 0,5—2,0%. [c.19]

Стали легированные и высоколегированные. Методы определения вольфрама. [c.770]

Пример 2.7. На лабораторной установке были проведены опыты по определению коэффициента теплового излучения вольфрама е. В результате получена таблица его значений при соответствующих температурах Т. (табл. 2.9).. Опытные точки нанесены на график (рис, 2.10). [c.109]

Этот эффект может сыграть определенную роль в замедлении низкотемпературного разрушения дисилицида вольфрама. Для окончательного вывода о полезности легирования дисилицида вольфрама алюминием необходимо провести еще ряд исследований, таких как изучение коррозионной стойкости [c.303]

Для определения твердости вольфрама в качестве материала пуансона применяли карбиды тантала и циркония, а также сплав карбидов гафния и тантала в соотношении 1 4. Для определения твердости молибдена и ниобия пуансон изготовляли из вольфрама. На рис. 13 показаны инден-тор (/) и два вида пуансонов с плоским полированным тор- [c.34]

Результаты вычисления предельных относительных ошибок определения твердости вольфрама и молибдена приведены в табл. 4 и 5. Оказалось, что значения этих ошибок при высоких температурах достаточно малы и что наибольший вклад в значение б дает ошибка измерения температуры (при 2800—3300 К). С увеличением точности измерения температуры резко повышается точность определения твердости. Например, если увеличить точность измерения температуры на 0,5%, предельная относительная ошибка определения твердости вольфрама при 3300 К уменьшится почти на 3%. [c.62]

Наряду с определением свойств длительной прочности вольфрамовых проволок в [38] проведены металлографические исследования, испытания микротвердости и измерения пластичности разрушенных проволочных образцов. Обнаружена корреляция между рекристаллизацией вольфрамовой проволоки (между 982 II 1093 °С) и изменениями, наблюдаемыми в значениях долговечности выше этих температур. Основной результат исследований состоял в том, что свойства длительной прочности вольфрамовой проволоки оказались лучше известных данных, полученных для других форм вольфрама, других тугоплавких металлов и жаропрочных сплавов. [c.277]

Для исследования применяли порошки синтетических алмазов (марки АСО) и вольфрама зернистостью 5/10, 40/50, 80/100, 125/160, 200/250, 250/315 мкм и технически чистые порошки меди, серебра и титана зернистостью от 50 мкм и ниже. Для получения образцов применялось предварительное двустороннее прессование с ограничителем, обеспечивающее определенную начальную пористость. [c.89]

На рис. 2.12 приведены результаты определения модуля упругости первого рода для композита, составленного из кобальта и карбида вольфрама. Эти результаты получены на основании изложенной выше методики, которую можно распространить и на случай композитов, состоящих из п фаз. Для этого случая можно установить, что [c.38]

Эмиссионная эффективность катода существенно повышается при использовании монокристаллов определенной ориентации. Теоретические расчеты работы выхода электронов с различных граней монокристалла вольфрама [202] дали следующее [c.77]

В качестве эталонов для определения количества вольфрама применяли в смеси с карбидом W — алюминиевую фольгу [сравнивали линии (123) вольфрама и (224) алюминия], в смеси с W2 — латунную фольгу [сравнивали линии (123) вольфрама, (024) и (133) латуни и (213) и (.302) Wj ]. [c.19]

Для определения реальной разрешающей способности анализатора были проведены эксперименты по измерению энергетического спектра электронов, эмиттируемых с грани (111) вольфрама. Разрешающая способность определялась по методу, предложенному в [130]. При температуре образца 300 К и напряжении на аноде 2,5 кВ разрешающая способность анализатора составила 25 мэВ. После вычислений для работы выхода электронов получена величина 4,71 эВ, что хорошо согласуется с известными значениями. [c.87]

Учитывая необходимость получения надежных опытных данных и накладывая определенные ограничения на продолжительность самого опыта, толщину пластины обычно выбирают в пределах 5—50 мм. При этом принимаются меры к защите боковой поверхности опытного образца и нагревателя от потерь тепла в окружающую среду. В современных приборах в качестве нагревателей применяются преимущественно электрические нагреватели, выполненные из нихрома, селита, молибдена, вольфрама, тантала, графита, нержавеющей стали и др. В зависимости от типа нагревателя температура горячей поверхности может иметь различные значения 400— [c.24]

Для анализа осадков последние растворяли в царской водке при этом вольфрам оставался в виде нерастворимой желтой окиси (WO3). После отфильтровы-вания осадок подвергали промывке, сушке и прокаливанию для определения вольфрама. [c.16]

Легирование вольфрамом значительно измельчает избыточную карбидную фазу и, следовательно, повышает твердость этих сталей. Стали этой группы можно закаливать и в воде, и в масле (в последнем случае — до определенного сечения). Закалка вводе дает более высокую твердость. Так, у стали В1 твердость после закалки в воде (н отпуска при 100—120°С) может достигать значений порядка HR 67—68, а у стали ХВ5 — до HR 69—70. При закалке же в масле (и таком же отпуске) получается твердость не выше HR 64—65. Такое различие объясняется те.м, что в первом случае получается меньше остаточного аустенита, а образовавшийся в самом начале мартенсит не успевает отпуститься при ускоренном охлаждении в интервале мартгн-ситно го П ревращения . [c.416]

Для некоторых металлов (например алюминия, титана, монокристаллов молибдена и вольфрама) в процессе возврата и поли-гопизации происходит заметное понижение прочности и повышение пластичности. Однако их жаропрочные свойства при этом повышаются. У меди, никеля и их сплавов на определенной стадии поли-гонизации твердость, пределы текучести, упругости и выносливости, а также пластичность повышаются. Одновременно сиижаючся неупругие эффекты. Упрочнение происходит в результате закрепления подвижных дислокаций атомами примесей в дислокационных стенках, возникающих при полигонизации, ( ,е([)ормировациого металла. [c.54]

Экспериментальные проверки формулы Друде [18, 19] показали, что она пригодна только в определенном для каждого металла диапазоне длины волны (для вольфрама— Х>2 мкм, для серебра — Х>14 мкм и т. д.), что иллюстрирует рис. 1-10 [9], на котором представлены кривые е(Х, Т) для вольфрама. При одной и той же температуре (/ = соп81) е( ) уменьшается при увеличении X. [c.28]

Файн [149] вычислил колебатольиый спектр объемноцентрированной решетки, которым он воспользовался для определения решеточной теплоемкости вольфрама. Параболический участок спектра со стороны низких частот соответствует значению = 367° К, что хорошо согласуется с величиной, приведенной в табл. 1. Фа1 1н смог сравнить результаты своих вычислений с экспериментом только для температур выше 26° К, причем теоретическая величина теплоемкости оказалась слишком малой. Экспериментальные результаты при температурах, превышающих 26° К, ложатся выше, чем следовало бы из простого дебаевского спектра со значением 0 = 367° К таким образом, выше 20° К величина в становится меньше 0(,. [c.356]

Подтверждением модели деформационного урочнения, как указывает Конрад [63], является достаточно хорошее соответствие величин а, получаемых из зависимости о = / (р )> теоретическим значениям, вычисленным по этой модели. Кроме того, коэффициенты К,у, вычисленные по имеющимся в литературе данным измерения плотности дислокаций (в меди, серебре, железе, ванадии и вольфраме), достаточно хорошо совпадают с экспериментальными значениями коэ( х[зициента /Су, определенными по кривым Холла — Петча [63]. [c.118]

Айри и Штейн дали определение плоскости скола как плоскости, рост трещины в которой вызывает минимальную пластическую деформацию. На основе расчета сил взаимодействия при движении дислокаций в поле напряжений у вершины трещины они показали [383], что плоскостями скола в молибдене и в вольфраме должны быть плоскости (100), а также (ПО), но с меньшей вероятностью. [c.190]

Горелка УМП-4-64, на которой производились исследования, имеет ступенчатое сопло диаметром 6/8 мм с большим диаметром на выходе. Подача порошка осуществляется за анодным пятном. Нами был изготовлен ряд сопел аналогичной конструкции, но отличных по диаметрам. На этих соплах проводилось напыление карбида вольфрама. Полученная зависимость адгезии от соотношения диаметров сопла представлена на рис. 2, Ли Б. Оптимальным соотношением оказалось 5/6. Очевидно, при меньших диаметрах вследствие недостаточной центровки катода по отношению к соплу дуга не отшнуровывается по оси сопла, а замыкается у его края в зоне начала цилиндрической части. Это приводит к слабой холодной струе в месте нагрева порошка. Большие диаметры сопла требуют большей мощности вследствие увеличенного расхода газа и также не обеспечивают необходимого прогрева порошка. Определение оптимальной зернистости порошка проводилось на выбранном сопле при мощности 28 квт. Были отсеяны следующие фракции РЭЛИТа 0—50, 50—73, 73—100 и 100—180 мк. Испытания на адгезию слоя 0.3 мм показали (рис. 2, 5, Г), что наилучшими фракциями являются 50—73 и 73—100 мк. Оптимальная мощность из условия максимальной адгезии и наибольшей стойкости сопла (рис. 2, Д) определилась в 28 КВТ при работе на аргоне и азоте. Данные по плотности и кажущейся пористости в зависимости от мощности горелки представлены на рис. 2, Е. Толщина покрытия для образцов была [c.223]

При замещении атомов кремния атомами алюминия наблюдается изменение микроструктуры образцов, столбчатая структура разрушается, происходит укрупнение зерен (рис. 2) и уменьшение микротвердости до 1100 кг/мм . Химический анализ, проведенный с целью определения количества растворенного в диси-лициде вольфрама алюминия, показал, что образцы содержат 3.1—3.5 вес. % А1 ( 10 ат. %), т. е. немного меньше предельной концентрации. [c.298]

Интересные данные при послойном определении модуля упругости в плазменных металлических покрытиях получены Л. И. Дех-тярем, В. С. Лоскутовым и др. [81]. Результаты испытаний на оригинальных установках показали, что при послойном осаждении нихрома и вольфрама величины модуля упругости постоянны по толщине каждого слоя и незначительно (на 1—8%) изменяются в различных слоях из одного и того же материала. Факторы, влияющие на температурное состояние частиц напыляемого покрытия, оказывают более существенное воздействие на характеристики упругости плазменных покрытий, чем факторы, определяющие температурное состояние основного металла [81]. [c.53]

Инденторы испытывали при определении твердости горячепрессованных образцов карбида вольфрама. Плоскости образцов перед нанесением отпечатков подготавливали таким же образом,как и для металлографических исследований. Процесс испытания осуществляли ступенями через 100—200 К при неизменном времени приложения нагрузки в 10 Н к образцу в течение 60 с. При температурах от 290 до 1100 К в качестве материала индентора применялся алмаз, а при температурах от 1300 до 2170 К — карбид бора и диборид титана. [c.57]

Первоначально при выборе матрицы и волокна для всех систем предполагали использовать те же основные принципы, что и для модельных систем. Джех и др. [22] показали справедливость правила смеси для композитов как с непрерывными, так и с короткими волокнами, избрав для этого систему медь — волокно. Медь и вольфрам, по существу, взаимно не растворимы и не взаимодействуют химически соответственно они не образуют соединений. Таким же образом Саттон и др. [38] на модельной системе серебро — усы сапфира убедительно продемонстрировали эффект упрочнения нитевидными кристаллами. Степень взаимодействия между серебром и усами сапфира даже меньше, чем между медью и вольфрамом, поскольку расплавленное серебро не смачивает сапфир. Для улучшения связи с расплавленным серебром те же авторы напыляли на поверхность сапфира никель. Однако связь между никелем и сапфиром была, вероятно, чисто механической, а на поверхности раздела никель — сапфир твердый раствор не образовывался. Поэтому не удивительно, что Хиббард [21] в обзоре, представленном в качестве вводного доклада на конференции 1964 г. Американского общества металлов, посвященной волокнистым композитным материалам, счел необходимым заключить Для взаимной смачиваемости матрицы и волокна необходимо, чтобы их взаимная растворимость и реакционная способность были малы или вообще отсутствовали . Это условие, как правило, реализуется для определенного типа композитных материалов, а именно, ориентированных эвтектик. Во многих эвтекти-ках предел растворимости несколько изменяется с температурой, что, вообще говоря, является причиной нестабильности, хотя в известной степени и компенсируется особым кристаллографическим соотношением фаз. Однако в большинстве практически важных случаев это условие не выполняется. После конференции 1964 г. основные успехи были достигнуты в области управления состоянием поверхности раздела между упрочнителем и матрицей. Ни серебро, ни медь не являются перспективными конструкционными материалами. Что же касается реакций между практически важными матрицами и соответствующими упрочнителями, то они очень сложны и могут приводить к самым разнообразным типам поверхностей раздела. [c.13]

В других случаях реакции на поверхности раздела приводят к необратимому снижению собственной прочности упрочнителя. Петрашек [28], например, наблюдал уменьшение собственной прочности волокон вольфрама по мере развития рекристаллизации, на которое заметно влияют определенные легирующие элементы медной матрицы. Саттон и Файнголд [37] отмечали, что активные легирующие элементы никелевой матрицы снижают прочность волокон окиси алюминия в композите, изготовленном путем пропитки. Эти наблюдения легли в основу предложенной ими теории прочности композитов, рассмотренной в гл. 8. Предполагается, что разупрочнение окиси алюминия обусловлено огрублением рельефа поверхности, а в этом случае удаление продукта реакции не восстанавливает прочности, хотя химическая [c.26]

Противоположная точка зрения, утверждаюш,ая, что разрушение композита при сжатии можно описать правилом смесей, основывается, по-видимому, на данных, зависящих от воздействия микромеханических факторов. Такого рода соотношение могло бы быть справедливо, когда разрушение возникает в композите при заранее определенном уровне деформаций, связанном с характерным уровнем напряжений в волокнах или в матрице. Например, в работе [53] обнаружено очень хорошее согласие с правилом смесей для разрушения отлитой в вакууме меди, армированной вольфрамовой проволокой. Анализ разрушенных образцов позволил установить в этом случае, что композиты неизменно разрушались от продольного расщепления вольфрама, т. е. в результате процесса, который, по-видимому, должен происходить при определенной деформации волокон. [c.456]

После охлаждения образцы по грани 8 х 35 мм шлифовали, исследовали их структуру на металлографическом микроскопе МИМ-8М и по методу Глаголева определяли объемное содержание связующего сплава по длине образцов. Распределение меди и кобальта по длине образцов исследовали методом локального рентгеноспектрального анализа на установке Микроскан-5 . Облучение образцов проводили электронным зондом длиной 1000 и шириной 2 мкм. Это позволило замерять усредненную интенсивность рентгеновского излучения исследуемых элементов и избежать влияния структуры сплава (зернистости) на измерение интенсивностей. Пять участков измерения интенсивностей располагались на грани 8 X 35 жж по линии, перпендикулярной продольной оси грани, расстояние между этими линиями составляло 0,5 мм. В образцах, контактировавших с расплавом кобальта, количественное содержание связуюш,его металла находили также путем сравнения отношений интенсивностей кобальта и вольфрама (/ o//w) с отношением интенсивностей этих элементов в эталонах. Абсолютная ошибка определения содержания кобальта составляла 0,5 об. %. Разность результатов определения содержания связующего металла по методике Глаголева и путем измерения отношений интенсивностей не превышала 0,8 об.%. [c.95]

При очистке верхний слой металла с поверхности снимают с помощью абразивных материалов определенной зернистости или вращающихся проволочных щеток. Зерна абразива, прикрепляемые к полосе бумаги, материи или металла, к ленте или диску, обычно изготовляют из карбида вольфрама, окиси алюминия, алмаза или силикатного материала при условии тщательного контроля за степенью зернистости. Шлифование можно проводить вручную или механически, методом сухой обработки или при смачивании (например, водой). При этом достигается некоторое макровыравнивание поверхности или микрошлифовка, направление которой может быть целенаправленным или случайным в зависимости от применяемого способа. Давление при шлифовании абразивом, а также вид и степень смазки следует тщательно контролировать во избежание налипания частиц металлических осадков на поверхность, присутствие которых могло бы вызвать дефекты при нанесении металлических покрытий. [c.62]

Прокатка. Процесс изготовления полуфабриката в виде леиты из композиционного материала на основе алюминия, упрочненного борным волокном, описан ниже (Патент Франции № 2133317, 1971 г.). Предварительную заготовку, состоящую из чередующихся слоев алюминиевой фольги и однонаправленного, уложенного с определенным шагом борного волокна, подвергали прокатке при температуре 600—650° С. Прокатку вели с небольшими степенями деформации за несколько проходов. Для улучшения прочности связи на границе раздела матрица — волокно на поверхность волокон рекомендуется наносить тонкое покрытие из вольфрама, никеля или меди. Полученный в виде ленты композиционный материал, содержащий около 50 об. % борного волокна, имел модуль упругости 25 ООО кгс/мм . [c.145]

На рис. 74 нанесены данные [49], полученные при двух последовательных испытаниях ряда материалов для определения степени воспроизводимости на машине Фаренвальда. По оси абсцисс отложены относительные износы после первого испытания е , по оси ординат — после второго испытания того же материала г . Статистическая оценка указывает на хорошую воспроизводимость результатов при испытании на этой машине разных материалов (от литого чугуна до спеченного карбида вольфрама) коэффициент корреляции равен 0,97. [c.104]

Трудно утверждать, что все неорганические пассиваторы действуют посредством образования вмцеств с определенным составом на аноде или катоде, но механизм их действия в большей или меньшей мере соответствует изложенной выше схеме. Активная концентрация различных пассиваторов находится в пределах от 10- до 10- н. и растет в следующей последовательности молибдаты (10- н.), нитриты, вольфрама-ты, хроматы, ацетаты, бензоаты, силикаты, ортофосфаты, карбонаты (10- н.). [c.50]

Как видно из шриведевных даниых, )во iBi ex случаях наблюдается повышение твердости матрицы (при сохранении ее определенной пластичности) за счет дисперсного отверждения. Износостойкость КЭП такая же, как у азотированной поверхности стали. Сцепление кер-метов с танталом, молибденом, вольфрамом такого же порядка, как и у покрытий, полученных плазменным напылением. [c.121]

Изучены также механические свойства и структура стали после ВТМО (8 — 35%, у р = 1м/с при 900° С). Физические причины, определяющие увеличение прочности при ВТМО, заключаются в повышении плотности дислокаций в мартенсите й дроблении его кристаллов йа отдельные фрагменты величиной в доли микрона с взаимной разорнентировкой до 10—15°. В стали формируется определенная субструктура полигонизации (рис. 8, г). Дислокационные границы такого типа отчетливо видны на электронных микрофотографиях. Фрагментация кристаллов мартенсита обнаруживается при сопоставлении электронограмм. У сталей, легированных элементами, вызывающими эффект вторичного твердения (ванадием, молибденом, вольфрамом), упрочнение может быть [c.20]

Композиция Fe—Ni—Со—Mo нашла широкое применение для создания сплавов со стареющим мартенситом. Представляет интерес создание мартенситностареющих сплавов на базе композиции Fe—Ni o—W. В Настоящей работе исследовано старе-йие мартенсита сплавов Fe—Ni—Со, легированных вольфрамом, с целью определения оптимальных составов и режимов термической обработки мартенситностареющих сплавов высокой прочности (более 200—220 кгс/мм ) и удовлетворительной пластичности. [c.110]

При определенном соотношении в низкоуглеродийтом сплаве желеда и никеля при относительно высоком содержании вольфрама и молибдена (2 (W 4- Мо) 4%), последние также могут образовать интерметаллидную фазу, но не с никелем, а с железом — типа АВа (фаза Лавеса). [c.158]

В аппарате за счет кислорода и хлоридов примесных элементов, образующихся в процессе хлорирования исходного вольфрама. Желаемая текстурированность поликристаллических осадков вольфрама с кристаллографическим направлением <110>, а также получение монокристаллических покрытий обеспечиваются только в условиях постоянной очистки газовой фазы от этих примесей и при поддержании давления в аппарате на определенном постоянном уровне. Значение оптимального парциального давления в аппарате рассчитывается теоретически с учетом совокупности возможных реакций диссоциации и характеристики диаграммы состояния системы W—С1 [63, 42в]. Из рис. 5.11, а, в следует, что перенос вольфрама при температуре выше 1300° С осуществляется посредством ди- и тетрахлорида вольфрама. Температура начала диссоциации ди- и тетрахлорида с ростом общего давления возрастает, причем в интервале 300— 1000° С основным компонентом в газовой фазе будет тетра- [c.125]

При решении вопроса о выборе материала важной характеристикой является величина длительной прочности, определенная в условиях, воспроизводящих рабочие. При высоких температурах натрия (800° С и более) перспективно применение тугоплавких металлов тантала, молибдена, ниобия, вольфрама и сплавов на их основе, например сплава молибдена с 0,5% титана (предел длительной прочности 27 кПмм при 1000° С и 9 кПмм при 1100° С). [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...