Анализ формул для

Анализ формулы для радиальных перемещений шпангоута показывает, что слагаемое, зависящее от поперечной силы Qo, [c.352]

Анализ формулы для определения необходимой поверхности нагрева [c.31]

Из этого общего выражения можно получить более удобные для анализа формулы для некоторых частных случаев. [c.61]

Анализ формул для (0) и К . (0) позволяет сделать некоторые выводы [c.294]

Для определения закона движения вдоль траектории преобразуем известную из анализа формулу для элемента дуги пространственной кривой [c.317]

Анализ формул для производных компонент тензора поляризуемости по нормальной координате, соответствующей частоте V (С=С). [c.313]

Из анализа формулы для / можно установить, что наибольшая величина смещения g получается при наименьшем значении угла и, наоборот, наименьшая величина / — при наибольшем значении угла х, т. е. [c.589]

Из анализа формулы для определения нормальных напряжений в сечении Р видно, что максимальные нормальные напряжения °тах в растянутом (сжатом) стержне будут в сечении, для которого соза = 1, или при а = О, т. е. в поперечном сечении. [c.283]

Анализ формулы для расчета коэффициента теплопроводности. Зависимость (1-32) получена при дроблении элементар- [c.28]

В терминах векторного анализа формула для полного ускорения частицы жидкости имеет вид [c.22]

Общий анализ формул для разориентировки позволяет выбрать ось качания и соответствующие узлы (направление х), которые дают значения б,,, обеспечивающие наиболее простую обработку результатов. [c.268]

Б. Анализ формулы для давления за скачком уплотнения позволяет установить, что 1 < Мо < ь к) ударная поляра пересекает щс. 8.27) прямую [c.245]

Анализ формул для максимальных значений коэффициентов скорости и ускорения [позволяет сделать следующие выводы. [c.98]

Полученная на основании упрощенного теоретического анализа формула для определения максимального усилия, возникающего в конечный момент процесса штамповки колец, была подвергнута экспериментальной проверке и показала удовлетворительную сходимость результатов с фактически измеренными усилиями. [c.144]

Анализ формул. Для облегчения построения криволинейных эпюр напряжений в сечениях угловых швов в табл. 13 приведены их числовые значения, вычисленные по указанным выше формулам. [c.107]

Из анализа формулы для скорости резания при постоянной стойкости резца можно установить следующие положения, имеющие большое практическое значение. Поскольку показатель степени у при подаче х больше показателя степени х при , степень влияния подачи 5 на скорость резания V значительно больше, чем степень влияния глубины резания на скорость резания. Если в формуле для V при большей 0,3 мм/об, увеличить подачу в 2 раза, то скорость резания должна быть уменьшена в 2 % т. е. в 1,27 раза или примерно на 21%. При удвоении глубины резания скорость резания должна быть уменьшена в 2° , т. е. в 1,13 раза или примерно на 12%. Таким образом, для достижения более рационального режима резания обычно бывает более выгодным увеличивать глубину резания, а не подачу [c.65]

Экономичность паросиловой установки оценивается КПД цикла (т1,). Из анализа формулы для следует, что термический КПД тем выше, чем больше располагаемый теплоперепад( к — 1г) — Ло-Для увеличения располагаемого перепада следует повышать начальные параметры пара рг и и снижать давление в конце расширения (ра). На рис. 106 в координатах Тз показан цикл паросиловой установки при различных начальных давлениях. Чем выше давление ри тем выше средняя температура подвода тепла и, следовательно, выше т),, так как для любого цикла т], = = 1 — Т Р/Гср. Средняя температура цикла возрастает и при [c.156]

Представляет интерес анализ формулы для потери тепла бесконечно толстой стенкой (полупространство). При больших значениях чисел Р(1 (2/ ->-оо) коэффициент использования тепла /Сф стремится к величине 2 УР Следовательно, формула (52) примет вид [c.311]

Пригодные дпя простого анализа формулы для п, к можно найти из (2.6.27), (2.6.28) лишь дпя случая достаточно разреженной среды [c.135]

Анализ формулы для определения погрешности оценки по МНК (7) показывает, что влияние членов А , А/У ) различно, при этом необходимо иметь в виду и особенности обращения матрицы [c.71]

Анализ формул для определения основных показателей ГЭН дает основания утверждать, что между известными величинами активных нагрузок существует соотношение [c.78]

На основании анализа полученных данных может быть рекомендована формула для определения коэффициента сопротивления слоя для автомодельного режима течения при значе- [c.62]

При анализе СУ для имеющейся логической схемы составляются формула включения и таблица состояний. При записи формулы включения логическому элементу ИЛИ соответствует знак + , ЛЭ И — знак , ЛЭ НЕ — знак — . Например, логической схеме на рис. 5.19, а соответствует формула включения (5.22) и таблица состояний на рис. 5.19, б [c.178]

Общую суммарную погрешность можно определить экспериментально, пользуясь точными измерительными приборами можно также установить влияние некоторых факторов, порождающих погрешности, и определить их числовые значения. Но теоретически (путем расчета) определить влияние каждого фактора (при их совместном действии) затруднительно. Поэтому расчеты по предлагаемым многими авторами формулам для определения суммарной погрешности не совпадают с экспериментальными данными. Анализ показывает, что в формулах не учитывается ряд факторов, вызывающих погрешности в процессе обработки, что, разумеется, и отражается на общей величине суммарной погрешности. В этом одна из причин расхождения данных, [c.62]

Сравним полученные результаты численного решения с результатами теоретического анализа задачи обтекания пузырька вязкой жидкостью при малых Ве. В предыдушем разделе было получено, что асимптотическая формула для коэффициента сопротивления имеет вид (2. 3. 32) [c.37]

Анализ формулы для взрывного предела показывает, что с ростом В1 (увеличением теплоотдачи) б увеличивается и при В1 оо достигает значения бот (1 + Р)- При В1 о значение б 0, т. е. при адиабатных условиях взрыв реагируюшрй системы наблюдается при любом хграк-терном размере. [c.282]

Экспериментальные данные по теплопроводности расплавленных металлов весьма ограничены, поэтому провести анализ формулы для X, подобно тому, как это было сделано для вязкости, пока не удается. В связи с этим интересно рассмотреть соотношенг Х е.жду теплопроводностью и электропроводностью, поскольку послед няя для жидких металлов изучена значительно лучше. [c.26]

Если в точке L скорость сверхзвуковая, то направление характеристик первого семейства в точках М, К вблизи L будет отличаться от направлений линий 7 = onst. Отсюда нетрудно получить, что к > ItmI, поэтому им > ик- Если в точке L скорость звуковая, тот же результат получается из анализа формулы для к с учетом знака производной d/ds dyo/dxo) в окрестности точки L. [c.265]

Определение характеристик фрикционной усталости материалов. Анализ формул для вычисления износа показывает, что значения износа можно определить, если известен показатель кривой фрикционной усталости. Существует несколько методов определения этого параметра (73, 103]. Однако эти методы достаточно трудоемки. Анализ показывает, что методику определения показателя кривой фрикционной усталости можно существенно упростить, проводя эксперименты при нагрузках, соответствующих минимальному коэффициенту внешнего трения при упругом ненасыщенном контакте. Методика определения показателя кривой фрикционной усталости основана на том, что поверхностные слои твердых тел обладают постоянными усталостными характеристиками при трении без смазочного материала с использованием инактивной смазки. Методика определения показателя I заключается в следующем. Проводят испытания при нагрузках, вычисляемых по формуле (76) гл. 1 и соотвегствующих минимальному коэффицне.чту трения при упругих деформациях в зонах касания н различных То и р в течение определенного времени, достаточного для определения линейного или весового износа (например, в течение [c.62]

Найдем асимптотику юз (/) при малых и больших Й. В области малых й< 1, как мы убедились при анализе формулы для Юх(/), второй член в фигурных скобках равен N - -О (0 =) (поэтому в формуле для Юх ), отличающейся от (34) знаком, величина N при 2< 1 сокращается). Поэтому при Й 1 [c.366]

Система уравнений упрощается если используется линейная модель гидромашины (Л = 0), а изменение передаточного отношения осуществляется за счет изменения параметра регулирования только одной гидромашины. В противном случае Необходимо -задаться зависимостью % = /" ( а, г). Анализ формул для к. п. д. показывает, что при заданном законе нагр женкя к, п, д, тем выше, чем меньше р. В связи с этим при двух регулируемых гидромашинах можно рекомендовать поочередное изменение парамет- [c.495]

Анализом формул для нормальных напряжений (эти формулы могут быть получены в нескольких версиях в зависимости от требований к точности) установлено, что формула для вычисления касательных напряжений в грубом приближении (24) является тем не менее достаточной для получения удовлетворительных оценок нормальных напряжений. Это позволяет для последних найти инженерные приближенные формулы. На основе этих формул получена оценка предельной нйгрузки на трубу в осевом направлении, содержащей концентратор напряжения в виде мягкой прослойки (мягкого сварного шва либо зоны термического влияния в околошовной зоне). [c.163]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Исследование авторов [Л. 309, 277] в основном было посвящено изучению локальной теплоотдачи и поэтому более подробно рассматривается в 7-1, посвященном этому вопросу. Рассмотрение результатов ситового анализа фракций частиц показывает, что в опытах использовалась существенно полидисперсная смесь, что требует, в частности, ориентировки не на средневзвешенный размер частиц, указанный в [Л. 309]. Формула для расчета средней теплоотдачи получена в [Л. 309] ин грированием зависимости для местной теплоотдачи. При ц>3 (( т=65н-80 мк), (с(т = 130- 290 мк) до 1 40 Re=8 000-s-40 000 ст//=1.3 <7 T = onst L/D=72 [c.221]

Из сравнения (2. 7. 17) с формулой для коэффициента сопротивления сферического нузырька (2. 3. 32) видно, что деформация его поверхности увеличивает сопротивление пузырька потоку жидкости пропорционально (в гинейном приближении) числу We. С ростом числа We форма поверхности пузырька может значительно отклоняться от сферической. Экспериментальные исследования [24] показывают, что в этом случае за пузырьком обра зуется гидродинамический след, в котором происходят вихревые течения жидкости (рис. 19). Теоретический анализ движения больших газовых пузырьков в жидкости очень сложен. Однако, используя упрощенную модель такого течения, можно определить соотношение, связывающее скорость подъема пузырька с радиусом кривизны его поверхности вблизи точки набегания потока. Эта задача впервые была решена в работе [24]. Рассмотрим носта-новку и решение этой задачи. Выберем систему координат так, как это показано па рис. 20. Предположим, что верхняя поверхность пузырька является сферической с радиусом кривизны Я. Нижнюю поверхность пузырька будем считать плоской. [c.69]

На основании анализа результатов численных расчетов сверхзвуковых нерасчетных струй ранее в литературе были предложены аппроксяма-ционные формулы для плотности [c.39]

Из анализа формулы (3.24) следует, что значения к. п. д. за-вгггят от соотношения углов у и ф. Для самотормозящей винтовой пары при у<ф к. п. д. меньше 0,5. Так, при у=2,5" и ф =6 (/ ж я О, 1) имеем г)я 0,3. Для повышения к. п. д. применяют многоза-ходные резьбы (увеличивают у), а также антифрикционные материалы и смазку (уменьшают / ). [c.285]

При выводе и анализе формул Френеля можно не учитывать временные множители векторов напряженности электрического и магнитного полей и формулировать граничные условия для соответствующих проекций амплитуд векторов Е и Н, учитывающих начальные фазы колебаний. Неполяризованный свет будем рассматривать по-прежнему как сумму двух плоских волн, распространяющихся в одном направлении с одной фазовой скоростью и, но поляризованных в двух взаимно перпендикулярных направлениях, причем фазы этих двух колебаний никак не скоррелированы. Таким способом можно моделировать хаотическую суперпозицию различных эллиптически поляризованных электромагнитных волн, обусловленную реальными условиями возбуждения световых волн. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...