Стеснение деформации

Напряжения сжатия, которые возникают в продольном направлении, являются следствием эффекта Пуассона и стесненности деформации, т. е. представляют собой вторичный эффект, вызванный действием напряжений в вертикальном направлении. Поэтому предполагаем, что они по величине меньше, чем вертикальные. Учитывая это, вводим для напряжений обозначения, указанные на рис. 168 (это будут главные напряжения, так как т в гранях бруса, очевидно, отсутствуют). Тогда имеем [c.178]

Во втором томе излагается деформация стержней (кручение, изгиб, сложное сопротивление, стесненная деформация тонкостенных стержней), энергетические основы механики твердого деформируемого тела и элементы строительной механики. [c.237]

Размеры пластической зоны зависят также и от степени стеснения поперечной деформации (вдоль переднего края трещины). В свою очередь степень стеснения деформации зависит от толщины плоского образца, с увеличением которой напряженное состояние изменяется от плоского (o, = 0) к объемному при плоской деформации (о = v(ox + о,)). [c.75]

Следует иметь в виду, что размеры пластической зоны у вершины трещины для одного и того же материала зависят от степени деформации вдоль переднего края трещины. В то же время степень стеснения деформации зависит от толщины образца, с увеличением которой напряженное состояние изменяется от плоского, при котором 02 = 0, к объемному при плоской деформации, когда Tz = (o + + 0у). При этом на боковой поверхности плоского образца в отсутствии здесь внешнего давления всегда имеет место плоское напряженное состояние, а потому размеры пластической области у свободной поверхности образца всегда больше, чем в средней части. Пластическая зона впереди вершины трещины в достаточно толстом плоском образце приблизительно имеет форму катушки (рис. 636). [c.739]

Скорость, определяемую формулой (13.6.10), можно назвать пластиночной . Ее можно получить по элементарному способу 2.10, рассматривая распространение плоского фронта разрыва. Стесненность деформации условием езз = О, как мы знаем, приводит к увеличению жесткости в отношении [c.447]

Во всех расчетных формулах в качестве напряжения Оо принимался предел прочности Ов на основании известного положения о том, что напряжение на границе пластической зоны перед концом трещины выше предела текучести при одноосном растяжении, особенно при наличии поперечного стеснения деформации и деформационного упрочнения. [c.265]

Принятые допущения существенно упрощают расчет упругих характеристик деформационной модели, внося при этом следующие особенности. Согласно допущению 1 расчетные значения упругих характеристик справедливы лишь для композиционных материалов, армированных изотропными волокнами для обоих компонентов справедлива линейная зависимость а (е). Согласно допущению 2 стеснение деформаций в одном из трех направле- [c.57]

Было показано [801, что, если выполняются условия к1к 5,, Ех Е , формулу (10.1) можно упростить, причем погрешность вычислений по ней не превысит 2%. Тогда получим для полного стеснения деформаций [c.187]

Таким образом, свойством кристаллической решетки поддерживать свою устойчивость без формирования свободной поверхности является способность реализовывать последовательность тех процессов эволюции ее дефектной структуры, которые ей присущи по ее природе и которые могут быть пропущены в процессе эволюции в результате условий нагружения. Реализуемые условия воздействия могут влиять на более быстрое и менее полное протекание процесса пластической деформации, например, в силу сильной локализации этого процесса и ограничения его протекания по условиям стеснения деформации в вершине распространяющейся усталостной трещины. [c.144]

Еще более раннее проявление чувствительности к выдержке т было зафиксировано при испытании дисков из сплава ВТЗ-1 при многоосном нагружении на специальном стенде [101]. В этом случае даже при выдержке т = 3 с увеличение СРТ наблюдалось уже при КИН примерно в 20 МПа-м . Здесь однако надо подчеркнуть, что в данном случае исследовались уголковые трещины, у которых стеснение пластической деформации у кончика выше, чем у сквозных трещин. Кроме того, объемное напряженное состояние материала должно было давать еще большее стеснение деформации, что в итоге могло обусловить более раннее проявление чувствительности сплава ВТЗ-1 к выдержке X, тем более, что при расчете КИН не учитывалось влияние второго главного напряжения. [c.367]

Выразив в уравнении (9.5) коэффициент пропорциональности через механические характеристики материала и степень стеснения деформации в вершине поверхностной трещины, получим [c.498]

Циклическую стабильность композитов относят за счет исходного деформационного упрочнения матрицы и за счет трехосного стеснения деформаций матрицы, осуществляемого благодаря дей- [c.405]

Все три вида разрушений встречаются в практике эксплуатации энергетических установок, и по морфологическим особенностям разрушения можно судить об условиях их работы. Так, вязкое разрушение часто имеет место при повышении температуры при работе труб поверхностей нагрева в условиях ползучести. Разрушение путем образования клиновидных трещин вызвано повышенным уровнем неучтенных расчетом напряжений в условиях стесненной деформации в зонах концентрации напряжений, а также может быть связано с охрупченным состоянием металла. Разрушение порообразованием обычно происходит в результате длительной эксплуатации. [c.13]

Значение стесненной деформации е определяется как [c.130]

Испытание на растяжение и сжатие. В связи с неоднородностью напряженного состояния в образце возникают значительные погрешности, которые существенно зависят от закрепления образца в захватах испытательной машины. При испытаниях образцов в направлениях, несовпадающих с осями упругой симметрии, происходит их перекос и скручивание. Кроме того, при испытаниях образцов из анизотропных материалов в произвольном направлении происходит поворот и смещение поперечных сечений из-за сдвиговых деформаций. Известно, что при обычных испытаниях абсолютно свободной деформации образца не происходит. В зажимных приспособлениях испытательных машин вблизи поверхностей захвата в образцах вследствие стесненной деформации возникает неоднородное напряженное состояние. Влияние закрепления образца на характер напряженного состояния снижается по мере удаления от мест захвата, тогда при достаточной длине образца и ограниченной ширине можно говорить об однородном напряженном состоянии в его средней части. Однако дополнительные напряжения, возникающие вблизи места захвата, часто оказываются определяющими, что приводит к преждевременному разрушению образцов у торцовых сечений. Учитывая различие характеристик прочности при растяжении и сжатии композиционного материала, важно обеспечить минимальный эксцентриситет приложения нагрузки при испытаниях на сжатие. [c.144]

Это означает, что условия стесненной деформации в толстых сечениях при наличии определенного концентратора напряжений не воспроизводятся испытаниями образцов Шарпи с V-образным (кли-надрезом. температурной за-поглощенной энергии, построенная методом определения ТНП, в левой своей части либо совпадает с кривой, [c.211]

Перемещение любой точки этого сечения, а следовательно, и любой точки призмы (вследствие произвольности выбора сечения) вдоль оси г равно нулю или, иными словами, поперечные сечения призмы, плоские до деформации, остаются плоскими и не перемещаются как. жесткое целое и в процессе деформации призмы. Если выделить из призмы элемент дв мя поперечными сечениями, находящимися одно от другого на расстоянии dz, и приложить к этому элементу, представляющему собой пластину, внешние силы (X, У, p j . pvy, 2 s О, pv = 0), то под влиянием этих сил вследствие эс екта поперечной деформации основания пластины (поперечные сечения призмы) перестанут быть плоскими. Сопоставляя работу этой пластины в составе призмы и самостоятельно, убеждаемся, что в призме происходит стеснение деформации тех пластин, из которых призма мысленно может быть составлена — стесняются перемещения w (составляющая вдоль оси г) [c.654]

СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [c.380]

СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ 1ГЛ. XIV [c.382]

В главах XI и XII деформация тонкостенных стержней уже обсуждалась. В главе XI рассматривалось свободное кручение тонкостенных стержней открытого и замкнутого профиля и в главе XII — определение касательных напряжений в тонкостенных стержнях при поперечном изгибе и определение координат центра изгиба в поперечном сечении тонкостенного стержня открытого профиля. Ниже излагается теория стесненной деформации тонкостенных стержней открытого профиля. [c.382]

Описание картины стесненной деформации тонкостенных стержней открытого профиля [c.382]

КАРТИНА СТЕСНЕННОЙ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ [c.383]

Если деформация стержня стеснена, например, один из торцов жестко прикреплен (приварен, приклеен) к массивной плите (рис. 14.5, а), то депланация поперечного сечения при продвижении от свободного торца к противоположному заделанному торцу уменьшается и в заделанном торце вовсе равна нулю — сечение остается плоским (рис. 14.5, б). Уменьшение депланации — это увеличение степени стеснения деформации, состоящей в уменьшении перемещений точек стержня в направлении, параллельном его оси. Вследствие такого стеснения деформации в поперечных сечениях стержня возникают нормальные напряжения (рис. 14.5, в). Стеснение деформации возникает и в случае, когда крутящий момент по длине стержня имеет переменную величину. Поскольку [c.384]

Осутцествим переход к более известному деформационному критерию. В отли гие от силового критерия, описы-ва ющего разрушение н условиях наибольшего стеснения деформаций (при плоской деформации), 5,, позволяет учесть вид напряженного состояния в окрестное и концентра гора, форму образцов и схему их нагружения. Воспользуемся соотношениями между критическим коэффициентом интенсивности деформаций /27/, К р и 6 [c.82]

Если пластинку разрезать на полоски, то ее жесткость уменьшится (прогибы пластинки увеличатся), хотя нагрузка, приходящаяся на каждую полоску, останется той же, что и в сплошной пластинке. Это связано с тем, что поперечные сечения отдельных балок-по-лосок будут деформироваться так, как показано на рис. 466, б, а в сплошной пластинке при цилиндрическом изгибе такая деформация произойти не сможет без нарушения целостности пластинки. Стесненность деформации в пластинке и становится причиной ее повышенной жесткости по сравнению с эквивалентными (по размерам) балками-полосками. [c.502]

Больщой диапазон значений /Су в железе (рис. 2.13) и в других ОЦК-металлах (табл. 5) свидетельствует о необходимости дополнительной модернизации предлагаемой новой модели объяснения зависимости (2.11), направленной на учет именно сегрегационных эффектов. В настоящее время только в общих чертах можно определить направление такой модернизации. Можно ожидать, что она должна заключаться в рассмотрении не просто эффекта стесненной деформации зерен в поликристалле, а в анализе деформации сложного композита. Композит этот должен состоять из узких пограничных слоев упрочненного сегрегациями металла, которые образуют прочный и жесткий сотовый каркас, а в качестве матрицы выступают внутренние объемы зерен. [c.55]

Кларк [48, 49], исследования которого были далее продолжены в работе Грещука [61], предложил другой метод расчета перекрестно-армированных материалов. Согласно этому методу предполагается, что в целом слоистый материал является самоуравновешенным, так как различные по знаку и одинаковые по величине деформации сдвига, возникающие в соседних слоях с углами армирования в, компенсируют друг друга, и сдвиговая деформация материала равна нулю. Поэтому каждую пару слоев с углами армирования 9 можно рассматривать кдк один самоуравновешенный слой, деформация сдвига которого равна нулю. Отмеченное взаимное стеснение деформаций сдвига соседних слоев приводит к появлению в них касательных напряжений, которые можно найти, обратив равенство (13) и приняв [c.172]

Подобный метод анализа остаточных напряжений следует, конечно, рассматривать как ориентировочный. Автору известна только одна экспериментальная проверка теории термореологически простых сред применительно к эпоксидным смолам при нестационарной температуре. Причем эксперимент был выполнен при постоянных напряжениях и при температуре значительно выше Tg [17]. Следовательно, насколько известно автору, точность расчета при помощи модели термореологически простой среды остаточных напряжений в полимерах, находящихся в условиях стеснения деформаций и охлаждаемых ниже Tg, неизвестна. Изменения Do и ао от температуры могут иметь значительный эффект, однако это до сих пор также не изучалось. Только в последнее время решению задачи определения остаточных напряжений в волокнистых композитах пока еще в упругой постановке стало уделяться серьезное внимание [18]. [c.195]

В механике разрущения однофазных материалов трещина I рода практически намного более важна, чем трещины II и III рода. Основную идею неустойчивого роста трещины можно проиллюстрировать простым образом при помощи уравнения (6.7). В задачах с плоской трещиной (вид I и II) единственными геометрическими параметрами в кончике трещины являются радиус основания трещины и толщина материала. Так как величина радиуса на порядок меньще толщины, для упругих (также для слабо выраженных пластических) случаев материал в кончике трещины из-за стеснения деформации находится в условиях, близких к плоскому деформированному [c.226]

На рис. 7.2 показаны расчетные зависимости, иостроенные по формулам (7.8) с использованием характеристик компонентов из табл. 7.1. На этом же рисунке точками отмечены экспериментальные результаты, полученные в [39] для боро-пластика на эпоксидном связующем. Точность расчетных оценок Ег и Glt оставляет, конечно, желать лучшего. Учет стеснения деформации более податливого материала матрицы в направлении армирования при действии поперечной нагрузки позволяет приблизить расчетную оценку Ej к экспериментальной. Для этого в.место модуля упругости матрицы Ет в уравнение для расчета Ет следует подставить значение Ет, соответствующее стесненным деформациям (можно получить, положив две из трех компонент деформации в трел- [c.257]

Мелкозернистая и крупнозернистая сталь 20 показала одинаково хрупкий микрохарактер разрушения при осевом растяжении образцов при—196°С, несмотря на резко различные значения tJj (30 и 3% соответственно) [ПО]. В данном случае суммарное влияние большого стеснения деформации (ф = 30%) и высокой пластичности мелкозернистого материала оказалось равным суммарному влиянию малого стеснения деформации (г ) = 3%) и низкой пластичности крупнозернистого материала. [c.9]

Уменьшение стеснения деформаций происходит с увеличением области, охваченной текучестью. Как только область, в которой материал доведен да состояния текучести, оказывается пусть малой, но все же конечных ра. змеров, внутри нее происходит значительная концентрация деформаций, уменьшаю-и .нхся к границе области до величины упругих деформаций окружающей эту область части материала. [c.523]

На рис. 14.4, а, б, в показаны примеры ничем не стесненной деформации тонкостенных стержней, происходящей под воздейст- [c.382]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...