Граничные условия первого типа

Для граничного условия первого типа уравнения движения [c.211]

В контактных задачах давления штампа без учета сил трения на поверхности, свободной от усилий, имеют место граничные условия первого типа, а на границе контакта — четвертого (фиг. 2). [c.12]

Далее из граничных условий первого приближения типа (15) записываются системы уравнений вида (17), (18). Из этих уравнений можно получить, что = О, а также значения ji (а ) и Dji (ai) как функции поправки ai, т. е. выражение для W(х). [c.14]

Для расчета одного режима вулканизации подготавливается исходная информация в соответствии со следующими идентификаторами программы Н — толщина эквивалентной пластины, м КТ — температурный коэффициент вулканизации Кт , ТЭ — температура эквивалентного изотермического режима вулканизации Тэ, °С N — общее число элементарных слоев, выделяемых в эквивалентной пластине N — номер границы между элементарными слоями (номер узловой координаты), для которой при сокращенном объеме выводимой на печать информации печатаются значения температуры и эквивалентного времени вулканизации наряду с такими же величинами для поверхностей эквивалентной пластины TAY — шаг интегрирования по времени Ат, с, задаваемый постоянным либо условным выражением в зависимости от времени, обозначаемого идентификатором TAY ВП — время процесса вулканизации, анализируемое с помощью программы Тв, с Г1, Г2 — тип граничного условия, принимающий значения 1, 2 или 3 соответственно для двух противоположных поверхностей эквивалентной пластины ТО — начальное значение температуры пластины Tq, °С, задаваемое в том случае, если начальная температура эквивалентной пластины не принимается переменной ТН1, ТН2 — начальные температуры соответствующей поверхности эквивалентной пластины, задаваемые в том случае, если формулируется для соответствующей поверхности граничное условие первого рода, °С Т1, Т2 — приращения температуры границ пластины за шаг по времени АГь АГг, °С, при граничном условии первого рода или температуры теплоносителей, контактирующих с соответствующими сторонами пластины, при граничных условиях третьего рода (при граничных условиях второго рода данные параметры пе задаются) AL1, AL2 — коэффициенты теплоотдачи к соответствующим поверхностям пластины ai и а2 при граничных условиях третьего рода, Вт/(м-К), или плотность теплового потока через соответствующую поверхность пластины q[ или q2, Вт/(м -К), при граничных условиях второго рода (при граничных условиях первого рода данные параметры не задаются) ПП — признак вида печати результатов (при ПП = 0 печатается в цикле по времени массив узловых значений температуры и массив значений эквивалентного времени вулканизации, при ПП= 1 печатаются лишь элементы указанных массивов, имеющие индексы 1, N , N - - 1) ЧЦ — число шагов по времени в циклах интегрирования, через которое планируется печатание текущих результатов ПХ, ПТ — признаки задания массивами соответственно линейных координат по толщине пластины, выделяющих элементарные слои, и узловых значений температуры в тех же точках для начального температурного профиля пластины (указанные величины формируются в виде массивов при ПХ=1 и ПТ=1) СИГМА—весовой коэффициент смежного слоя ко второй производной в уравнении теплопроводности, принимающий значения от нуля до единицы в зависимости от выбираемой сеточной схемы интегрирования (возможно задание этого коэффициента в зависимости от критерия Фурье для малой ячейки сетки, значение которого в программе присваивается идентификатору R4) А(Т, К)—коэффициент температуропроводности, для которого задается выражение в зависимости от температуры материала и линейных координат Х[К] и Х[К + 1], ограничивающих элементарный слой эквивалентной пластины L(T, К)—коэффициент теплопроводности для эквивалентной пластины, для которого задается выражение в зависимости от тех же параметров, что и для коэффициента температуропроводности X[N - - 1] — массив линейных координат Xi пластины, i=l, 2, 3,. .., -h 1, который при ПХ = 0 является рабочим [c.234]

Граничные условия первого рода. Задана температура на поверхности тепловой трубы. Это простейший тип граничных условий, так как рабочая температура тепловой трубы определяется непосредственно температурой поверхности. Этот тип граничных условий встречается на практике довольно редко. Однако если ис- [c.92]

Исследованию задач управления упругими колебаниями посвящено большое число работ (см., например, [11, 29, 31, 53, 54, 72, 101]). Однако в этих исследованиях не дается исчерпывающего решения задач управляемости упругими колебаниями с помощью граничных управлений при различных типах граничных условий. В предлагаемой вниманию читателей книге эти вопросы рассмотрены с достаточной полнотой для колебаний, описываемых одномерным волновым уравнением с линейными граничными условиями первого, второго и третьего рода, а также смешанных краевых условий, т. е. когда на границе заданы краевые условия разных родов. [c.3]

Граничные условия для поля температуры на стенке могут быть заданы различным образом. Укажем три наиболее характерных типа граничных условий, которые можно назвать в соответствии с тем, как это принято в теории теплопроводности, граничными условиями первого, второго и третьего рода. [c.13]

Н. И. Мусхелишвили [238] первым рассмотрел задачу о штампе, когда коэффициент трения принимает конечное (отличное от нуля) значение, причем на участках соприкасания задавались нормальная составляющая вектора смещения и главный вектор действующих сил, в то время как остальная часть границы свободна от усилий. Эта задача, как И задачи при отсутствии сил трения, сводится к отысканию одной функции комплексной переменной для граничных условий смешанного типа. Автор указывает условия существования решения, имеющего физический смысл (физически пригодное решение имеет место, когда нормальное давление под штампом неотрицательно). Например, в случае штампа с прямолинейным горизонтальным основанием давление под штампом и аналитическая функция Ф(г), дающая решение задачи, имеют вид (д — длина участка соприкасания) [c.16]

Остановимся теперь на граничных условиях. Будем иметь в виду, что функции, заданные на кромках оболочки = О ( (I = = 1, 2), также представимы при помощи разложений типа (235) и (236). Отметим лишь два типа граничных условий — статические и кинематические. Условия первого типа выражаются так [c.206]

Решение краевой задачи. Введем произвольную характеристику первого семейства д1. В силу того, что при сверхзвуковых скоростях уравнения (1.6)-(1.9) имеют гиперболический тип, форма отрезка дЬ не влияет на обтекание отрезка ад. Поэтому, если контур аЬ обладает минимальным сопротивлением при заданной характеристике ае и определенных величинах Ф, Г, то и отрезок дЬ должен иметь минимальное сопротивление при фиксированной характеристике д1 и своих фиксированных величинах Ф, X. В противном случае уменьщение сопротивления отрезка дЬ привело бы к уменьщению сопротивления всего контура аЬ. На участке 1Ь выполняются уравнения (2.15), (2.28)-(2.30), а в точке Ь — граничное условие (2.24). Условия непрерывности функций а, 1 , в точке I и первое условие из (2.12) также удовлетворяются. Но если участок дЬ контура обладает минимальным сопротивлением, то в точке I должно выполняться и условие трансверсальности (2.34), записанное для 4/ Это условие в силу произвольности выбранной характеристики д1 должно выполняться на всей характеристике ЬН. Поэтому оно должно являться интегралом системы уравнений (2.11), (2.15), (2.28)-(2.30). [c.78]

Уравнения Ламе (4.12) вместе с граничными условиями (4.21), т, е. в случае основной задачи первого типа, или вместе с граничными условиями (4.7) основной задачи второго типа вполне определяют все три компоненты щ вектора перемещения. Далее, по формуле (4.1) вычисляются компоненты etj тензора деформации, а по ( юрмуле (4.4) находятся компоненты тензора напряжений. [c.75]

Совершенно ясно, что решение в перемещениях основной задачи первого типа, т. е. при граничных условиях (4.21), более затруднительно, чем решение основной задачи второго типа при значительно более простых граничных условиях (4.7). Поэтому для задач первого типа обычно предпочтительнее решение в напряжениях, [c.75]

Граничные условия для функций (5.14) в случае основных задач первого, второго и третьего типов соответственно принимают вид [c.92]

При решении задач теории упругости существенно необходимо удовлетворять граничным условиям Например, при решении основной задачи первого типа граничные условия налагают определенные ограничения на напряжения в точках поверхности тела. Если поверхность тела имеет криволинейное очертание, то удовлетворение граничных условий при использовании декартовых координат обычно вызывает затруднения. Часто в этих случаях выгодно использовать соответствующую систему криволинейных координат, при которой криволинейная поверхность тела совпадала бы с координатной поверхностью. [c.116]

В случае основной задачи первого типа, т. е. когда на контуре тела заданы поверхностные силы tx и t2, граничные условия можно выразить следующим образом. [c.293]

Граничные условия основных задач первого и второго типов записываются формулой (9.346) [c.311]

Чтобы система уравнений была замкнутой, необходимо присоединить к ней также уравнение состояния (1.12). Таким образом, система уравнений (1.62), (1.64). .. (1.67), (1.71), (1.12) описывает движение, массообмен и теплообмен в многокомпонентной среде в приближениях пограничного слоя. Для решения указанной системы необходимо также в каждом конкретном случае сформулировать начальные и граничные условия. Уравнения пограничного слоя являются уравнениями параболического типа, для их решения требуется задание профилей скорости, концентраций, энтальпии в некотором начальном сечении х л . Кроме того, необходимо также сформулировать граничные условия. Поскольку система уравнений пограничного слоя содержит производные второго порядка по координате у функций и, w, i, Н и лишь первую производную у, то граничные условия могут быть, например, заданы в виде [c.36]

Полученную систему уравнений при решении конкретных задач необходимо интегрировать с учетом конкретных граничных и начальных условий. Система уравнений Эйлера представляет собой систему квазилинейных уравнений первого порядка. В случае На, = О получим основную систему уравнений классической газодинамики. В курсе газовой динамики показано, что эта система гиперболического типа. Поскольку при решении уравнений Эйлера с соответствующими начальными и граничными условиями мы получаем с определенной степенью точности информацию о реальных течениях сжимаемых газовых сред, уместно ввести понятие о математической модели реального явления. [c.135]

По окончании работы программы ввода внешний сегмент освобождает оперативную память и по заданным значениям управляющих переменных настраивается на тип решаемой задачи. В соответствии с принятой классификацией решение задачи теплопроводности реализуется тремя отдельными сегментами. Для решения стационарных задач используется сегмент III (рис. 1), для решения нестационарных задач с неизменными граничными условиями и теплофизическими свойствами — сегмент IV, для решения задач с изменяющимися свойствами материалов и граничными условиями— V. При решении нестационарных задач сегмент III может выполнять вспомогательную функцию по определению начальных полей температуры при этом результат решения выводится на ВНУ в первый массив исходных данных. [c.153]

Пучки первых двух типов можно условно разделить на две группы — тесные и раздвинутые. Граница между этими группами приблизительно лежит в интервале значений относительного шага sld—, —1,4. Ниже (см. 3) более четко обосновывается выбор этой границы, которая помимо sjd зависит в некоторой степени и от других параметров, в частности, для высокотеплопроводных теплоносителей, каковыми являются жидкие металлы, — от граничных условий. [c.164]

Приведенные ниже уравнения позволяют рассчитывать изменение параметров во времени для равновесной сжимаемой среды, движущейся в одномерном нестационарном потоке. В основу решения положен известный метод характеристик. Решение уравнений производится разностным методом в его первом нелинейном приближении. Подробно рассмотрены различные типы граничных условий, позволяющие применить развитый расчетный аппарат для решения различных конкретных задач. Полученные решения содержат в себе как частный случай решения для динамики неподвижного теплоносителя и для квазистационарного течения теплоносителя. Эти решения могут быть получены из общего решения для нестационарного потока путем наложения определенных ограничений на скорости распространения трех волн возмущения прямой, обратной и транспортной. [c.12]

В качестве исходных данных введем также следующие массивы SH (NR — 1) — массив номеров типов стержней, устанавливающий соответствие между порядковым номером стержня и номером его типа GS (N ) — массив различающихся осевых моментов инерции, устанавливающий соответствие между номером типа стержня и значением осевого момента инерции DL (NR — 1) — массив длин стержней, устанавливающий соответствие между номером стержня и его длиной NB (NA, 0 2) — массив кинематических граничных условий в первом столбце указывается номер узла, где есть ограничения на перемещения если отсутствует вертикальное перемещение, тогда во втором столбце ставится единица, если же оно допускается, тогда — ноль если угловое перемещение узла отсутствует, тогда в третьем столбце ставится единица, если же оно допускается, тогда — ноль. QR (NQ, 0 2) — массив силовых граничных условий в первом столбце указывается номер узла, где приложены внешние активные силовые факторы во втором — величина вертикальной силы, причем ее положительное направление совпадает с положительным на- [c.121]

В случае течения типа пограничного слоя на твердой поверхности следует наложить на возмущение три граничных условия. Возмущение и его первая производная в направлении у на твердой поверхности должны равняться нулю. Возмущение также обращается в нуль в бесконечности. Следовательно, в невязкой аппроксимации можно пренебречь членами уравнения возмущения порядка за исключением [c.110]

Особенно применим к задачам о многих сферах такого типа метод отражений, обсуждавшийся в разд. 6.1. Этот метод включает в себя поэтапное удовлетворение граничных условий и использование ряда частных решений и может быть представлен физически при помощи предположения о том, что некоторое начальное возмущение отражается от имеющихся в наличии границ, причем эффект каждого последующего отражения оказывается все более слабым. Например, если мы рассмотрим суспензию из п сферических частиц, каждая из которых движется со скоростью U в неограниченной жидкости, то первым отражением будет поле скорости, создаваемое каждой сферой, движущейся со скоростью С/, как если бы в жидкости находилась она одна. В результате возникает возмущение течения, которое в свою очередь влияет на каждую из остальных частиц. [c.429]

Вернемся к граничным условиям. Первый тип граничных условий (7) аналогичен условиям в краевой задаче Дирихле [c.115]

Граничные условия первого типа из этого класса возникают обычно при описании контактного взаимодействия поверхностей в отсутствие трения, когда усилия q x) всюду равны нулЮу а перемещения йг х) определяются недеформированными профилями двух контактирующих поверхностей. Граничные условия второго типа возникают в тех случаях, когда нормальные усилия р(х) известны, а усилия трения q x) между поверхностями при отсутствии проскальзывания по всей границе контакта или части ее подлежат определению. [c.40]

Из оценок следует, что влияние джоулева нагрева при течении жидких металлов может стать заметным при На 10 . Результаты воздействия магнитного поля на теплоперенос при ламинарном движении жидкости между плоскими пластинами можно проследить на примере гартмановского течения. Из аналитического решения задачи о теплообмене [46] для двух типов граничных условий на непроводящих стенках (заданы постоянная температура или тепловой поток) в области теплового и гидродинамического установления видно, что увеличение На от нуля до бесконечности приводит к росту числа Nu примерно на 31% (от 7,55 до 9,87) для граничных условий первого рода и на 46% (от 8,24 ло 12) для условий второго рода (рис. 3.17). Очевидно, что с ростом На течение переходит от пуазейлевского к стержневому и процесс теплообмена идет так же, как в случае нагрева или охлаждения плоской пластины конечной толщины. При этом, однако, становится необходимым учет джоулева тепла. [c.82]

Постановка задачи требует также формулировки краевых условий. Если начальное распределение температур неравномерно, то это должно быть отражено безразмерными параметрами, которые конструируются на основе соответствующей аналитической зависимости. Если при граничных условиях первого рода задаваемая температура на поверхностях тела является функцией места и времени, то также возникнут новые безразмерные аргументы, которые надо будет приобщить к полученным ранее из уравнения Фурье. Однако и при отсутствии такого типа усложений, но при задании граничных условий третьего рода, возникает новый безразмерный аргумент, специфический для этой, практически важнейшей, постановки задачи. [c.49]

Как нетрудно видеть, запись (1.6) объединяет три хорошо известных типа граничных условий для краевых задач математической физики [38, 3, 59]. Действительно, при yi=0 имеем граничное условие первого рода (условие типа Дирихле), когда задано распределение изучаемой характеристики на границе среды. При -у2=0 получаем условие второго рода (типа Неймана), когда задана нормальная составляющая градиента поля /(гз, т) на границе среды наконец, при 71=5 0 и 72=7 0 имеем условие третьего (ньютоновского) типа. [c.11]

Рассчитать режим вулканизации длинномерного пористого изделия, имеющего профиль типа стрелка (рис. 8.3), на непрерывной установке с псевдоожиженным слоем инертного теплоносителя. Материал изделия и условия его вулканизации те же, что и в примере 8.6.1. При анализе ограничиться изучением состояния двух секторов, выделенных вблизи оси симметрии профиля в тонкостенной и массивной части изделия. Геометрия последнего найдена приближенно параллельным расчетом состояния целого ряда смежных секторов при формулировке задачи с граничными условиями первого рода и корректировкой их геометрического построения. Р1зменение длины изотерм сектора в зависимости от координаты вдоль линии теплового потока указано ниже. Масштаб линейных координат принят условным. Продольный раз- [c.214]

При решении неизотермических задач в их математической постановке наряду с уравнетием (1.4.61) рассматриваются температурные кра ые условия. В зависимости от типа решаемой задачи это могут быть граничные условия первого, второго, третьего или четвертого рода, рассматриваемые для нестационарных задач вместе с начальными температурными условиями. Последние, как и ранее, означают распределение рассматриваемого параметра, в данном случае - температуры, в начальный момент времени [c.134]

На поверхности тела может быть задана температура (граничное условие первого рода, или условие типа Дирихле) [c.48]

Для моделирования стационарных и нестационарных полей температуры были разработаны и построены различные типы универсальных электрических сеточных моделей — электроинтеграторов например, для исследования плоских стационарных полей потенциалов при граничных условиях первого, второго и третьего родов— электроинтеграторы ЭИ-11 и ЭИ-12 системы Л. И. Гутенмахера, для исследования нестационарных полей с коэффициентами, зависящими от координат,—электроинтеграторы ЭИ-22, ЭИ-21, ЭИ-31. Эти модели позволили решить многие важные задачи из различных отраслей науки и техники [8]. [c.69]

Наиболее распространенными в научных и технических задачах являются граничные условия Дирихле, Неймана и Коши, иногда называемые граничными условиями первого, второго и третьего рода соответственно. Если граница разбита иа несколько частей, для которых заданы граничные условия различных типов, то та кие граничные условия называют смешанными. [c.95]

Размерность векторов есть MD. Все векторы должны быть описаны в операторе DIMENSION в вызывающей программе так же, как они описаны в подпрограмме. Уравпення, описывающие задачу во внутренних точках, задаются путем запоминания коэффициентов А, В, С я D в соответствующих массивах подпрограммы. L1 и LM — индикаторы типа граничного условия, а А1, Q1, АМ и QMзначения коэффициентов граничных условий на левой и правой границах. Индикатор L1 = 1 соответствует граничному условию первого рода (условие Дирихле) [c.513]

При анализе некоторых полей течения в гл. 5 предполагалось вначале, что кинематика движения предопределяется известными граничными условиями и, вообще говоря, физической интуицией-Следующей стадией было вычисление поля напряжений на основании соответствующего уравнения состояния. В гл. 5 рассматривалось общее уравнение для простой жидкости с затухающей памятью, но эти стадии в методике остаются, по существу, теми же самыми, если даже предполагается, что имеет место более частное уравнение состояния. Действительно, тип уравнения состояния, которое могло бы быть использовано, часто подсказывается кинематическим типом течения, о котором известно, что он хорошо описывается определенным типом уравнения состояния. Третьей стадией расчета будет подстановка полей скоростей и напряжений в уравнения движения и определение полей давления и некоторых параметров кинематического описания, которые еще не были определены на первой стадии. [c.271]

Существует два способа расчета параметров жидкости в пограничном слое. Первый способ заключается в численном решении системы дифференциальных уравнений пограничного слоя, впервые полученных Прандтлем, и основывается на использева-нии вычислительных машин. В настоящее время разработаны различные математические методы, позволяющие создавать рациональные алгоритмы для решения уравнений параболического типа, к которому относится уравнение пограничного слоя. Такой подход широко используется для определения характеристик ламинарного пограничного слоя. Развиваются приближенные модели турбулентности, применение которых делает возможным проведение расчета конечно-разностными численными методами и для турбулентного потока. Второй способ состоит в нахождении методов приближенного расчета, которые позволяли бы получить необходимую информацию более простым путем. Такие методы можно получпть, если отказаться от нахождения решений, удовлетворяющих дифференциальным уравнениям для каждой частицы, и вместо этого ограничиться отысканием решений, удовлетворяющих некоторым основным уравнениям для всего пограничного слоя и некоторым наиболее важным граничным условиям на стенке и на внешней границе пограничного слоя. Основными уравнениями, которые обычно используются в этих методах, являются уравнения количества движения и энергии для всего пограничного слоя. При этом, однако, необходимо задавать профили скорости и температуры. От того, насколько удачно выбрана форма этих профилей, в значительной степени зависит точность получаемых результатов. Поэтому получили распространение методы расчета параметров пограничного слоя, в которых для нахождения формы профилей скорости и температуры используются дифференциальные уравнения Прандтля или их частные решения. Далее расчет производится с помощью интегрального уравнения количества движения. [c.283]

Надо сказать, что нестационарность первого типа может порождать нестационарность второго типа, и наоборэт. Например, при решении задачи о горении падающих уго.1ь-ных частиц нестационарность процесса горения может ты-звать быстрое изменение размера частицы, что, в свою оге-редь, приводит к изменению условий обтекания частицы и граничных условий на внешней границе пограничного сл()я. Аналогичная ситуация может иметь место и при термохимическом разрушении тела, входящего в атмосферу планеты с большой скоростью. [c.201]

Для математического моделирования конкретных течений многокомпонентного реагирующего газа необходимо поставить соответствующие начальные и граничные условия Все задачи аэротермохимии можно разбить па внешние и внутренние. В первом случае газовый поток полностью охватывает обтекаемое тело (типичный пример — полет. 16-тательного аппарата в атмосфере), а во втором случае, наоборот, поток газа ограничен твердыми стенками (типичн ей пример — течение газа в трубах). Поэтому граничные и начальные условия различают в зависимости от типа задачи. [c.209]

Результаты исследования коэффициента АГц РЛЯ режимов резкого уменьшения 1 ощности тепловыделения представлены на рис. 5.5 (а, б). 1 К видно из рис. 5.5, для этого типа неста-ционарности наблюдается снижение интенсивности процесса межканального перемешивания в первые моменты времени по сравнению с квазистационарными условиями работы, что также свидетельствует о влиянии нестационарных граничных условий на структуру потока, приводящем к пч естройке полей температуры теплоносителя во времени, и подтверждает [c.150]

Опытные данные по нестационарному эффективному коэффициенту турбулентной диффузии представленные в разд. 5.2, 5.3, были обобщены зависимостью (5.60). Зависимость (5.60) может быть использована для расчета относительного коэффициента к = К К при увеличении тепловой нагрузки в пучках витых труб с числом = 220 (5/ = 12) при числах Ке = 3,5 10 . .. 1,75 Ю , то = 1. .. 6 с, (ЭТУ/Эт) = = (0,615. .. 7,2) кВт/с. Измерение температурных полей теплоносителя в этом пучке для различных моментов времени показало, что рассмотренный тип нестационарности влияет на коэффициент к в первые моменты времени из-за изменения во времени граничных условий, связанного с изменением мощности тепловой нагрузки N = N т). Это подтверждает гипотезу, что при нестационарном разогреве пучка происходит изменение турбулентной структуры потока, приводящее к перестройке температурных полей в пучке и росту к в первые моменты времени. Этот механизм интенсификации нестационарного тепломассопереноса при изменении тепловой нагрузки будет определяющим, по всей вероятности, и в пучках витых труб с другими числами Поскольку наиболее благо-прятными теплогидравлическими характеристиками обладают пучки витых труб в диапазоне изменения чисел = 57. ... .. 220, рассмотрим влияние различных параметров режима на закономерности нестационарного тепломассопереноса в пучке витых труб с числом Рг = 57 (5/ = 6,1) при увеличении мощности тепловой нагрузки в той же последовательности, как это было сделано для пучка с Рг = 220. [c.163]

При а=1 и р = — 1 двукратным интегрированием уравнения (2-7) можно привести его к дифференциальному уравнению первого порядка типа Риккати. Таким путем Б. Твейтс [Л. 278] пoлyч тл решение уравнения (2-7) с граничными условиями (2-10), выраженное через [c.41]

На некоторых типах твердых поверхностей возможность образования зародышей de novo требует более серьезного рассмотрения. Харвей с сотр. [5] полагают, что мельчайшие паровые полости могут образовываться в результате статистических флуктуаций молекул. Они подсчитывают предельные условия, в силу которых такие полости, получая газ из раствора, могли бы превратиться в стабильные зародыши. Во-первых, большинство наших систем, которые давали легкую кавитацию, не находятся внутри этих граничных условий. Но гораздо более серьезные возражения вызывает их предположение о том, что статистические флуктуации молекул всегда будут образовывать паровые полости и притом с некоторой определенной скоростью. Экспериментальные данные отрицают это предположение, ибо образование таких полостей означает разрыв собственно жидкости и незначительные напряжения непременно создадут кавитацию. Однако теперь мы знаем, что вода в чистой стеклянной трубке не будет кавитировать, если удалены газовые зародыши. Мы должны помнить о том, что Диксон [2] достигал напряжений, часто превосходивших 100 атм, прежде чем водяной столб разрывался. Эти напряжения создавались довольно медленно, причем их нельзя было бы достичь, если бы постоянно образовывались крошечные паровые полости. И Кенрику с сотр. [6] не удалось бы перегреть воду до 270° С, если бы спонтанно возникали полости. [c.42]

Вычислительная гидродинамика (0) -- [ c.216 , c.217 , c.218 , c.219 , c.220 , c.221 , c.222 , c.223 , c.227 , c.278 , c.279 , c.533 , c.534 ]

Вычислительная гидродинамика (1980) -- [ c.216 , c.224 , c.227 , c.278 , c.279 , c.533 , c.535 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...