Измерения температурные

Соотношение (10.49) называют законом Блоха. Измерения температурных зависимостей намагниченности ферромагнетиков подтверждают справедливость (10.49). [c.341]

Упражнение 3. Измерение температурной зависимости вспышки кристаллофосфора Са5—5г5—Се, 8т. [c.227]

ИЗМЕРЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО КОЭФФИЦИЕНТА ЕМКОСТИ [c.92]

Для исключения существенного влияния на результаты измерения температурных деформаций самого прибора измерительные рычаги, базовую планку, планки, на которых установлены сопла и пятки прибора и пробки, изготовляют из материала, имеющего малый коэффициент линейного расширения. [c.280]

При одноконтактной схеме измерения можно лишь частично исключить вышеуказанные составляющие погрешности обработки, поскольку в измерительную размерную цепь системы входят отдельные узлы станка. Например, при плоском шлифовании деталей с приборами БВ-1005, основанном на одноконтактной схеме измерения, из погрешности изготовления не удается исключить температурную деформацию станка (кривая 1, рис. 9), что приводит к значительному изменению размеров деталей (кривая 2, рис. 9). После модернизации прибора БВ-1005 на двухконтактную схему измерения температурная деформация станка из погрешности изготовления исключается (кривая 5, рис. 9), соответственно уменьшается и рассеивание размеров партии деталей (рис. 8, диаграмма 1 г). [c.362]

Измерение температурных параметров проводится во многих случаях с помощью бесконтактных методов в отдельных точках [c.159]

Результаты измерений температурных деформаций и температур стенда [c.311]

Результаты измерений температурных полей [c.311]

Измерение температурного коэфициента магнита [7]. После устранения необратимых изменений (структурная и магнитная стабилизация) магнитного потока в магните в процессе его эксплоатации могут иметь место обратимые изменения (температурные). Эти изменения заключаются в изменении магнитного потока в зависимости от колебаний температуры магнита. [c.185]

Контролировать изменение концентрации твердого раствора примесей внедрения при закалке можно, например, методом измерения температурной зависимости внутреннего трения образцов. [c.40]

Широкое применение для измерения температурных полей получил контактный метод [Л. 11-20, 11-21], в котором чувствительный элемент (термопара) находится в непосредственном соприкосновении с теплозащитным материалом. [c.335]

Особо следует остановиться на необходимости измерения температурного поля в обоих элементах пары трения. В первую очередь это необходимо для выявления слабого элемента пары трения, фрикционные и особенно износные характеристики которого определяют работоспособность пары при данном режиме трения. Это особенно важно потому, что часто первичные атермические характеристики материалов могут ввести в заблуждение в оценке абсолютных и относительных износов элементов пары трения, по которым подсчитывается срок службы всего узла трения. Кроме того, часто происходит чередование слабого элемента при переходе от одного температурного режима к другому. [c.144]

Как было отмечено выше, в расчетах коэффициента теплопроводности мы использовали участок образца от точки с максимальной температурой книзу, однако измерение температурного поля образца осуществлялось по всей его высоте, что вызывалось необходимостью определения самой точки максимума (перегиба) ца тем пературной ривой. [c.86]

По результатам опытного измерения температурного поля образца (фиг. 1, 2) могут быть определены лишь значения конечных перепадов температуры на каком-либо участке образца О — 2. В соответствии с этим (1) следует видоизменить. Введя обозначение для коэффициента теплопроводности образца [c.86]

Рис. 5.15. Сопоставление экспериментальных данных по теплоотдаче к жидким металлам в трубах при измерении температурного поля теплоносителя.

В. А. Арсеев изучал параллельные и направленные под углом друг на друга симметричные потоки путем измерения температурных полей в различных сечениях смесительной трубы при начальной температуре центрального потока до 30°. [c.80]

Поляризационно-оптический метод (который такн<е широко применяется при исследованиях корпусов и других узлов паровых турбин) по имеющимся расчетным или измеренным температурным полям для соответствующих эксплуатационных режимов позволяет определить температурные напряжения в любой точке поверхности и по объему детали, включая зоны концентрации напряжений. При исследовании напряжений в сложных конструкциях с использованием моделей наибольшая эффективность достигается при комплексном решении задач, т. е. при правильном сочетании возможностей этих двух методов. [c.65]

Из табл. 53 видно, что погрешности измерений, проводимых в цеховых условиях, превышают расчетные данные табл. 52. Главным образом это превышение получается за счет температурных погрешностей как при установке инструмента на размер, так и при непосредственном измерении. Поэтому при измерениях размеров, особенно 2, 2а и 3-го классов точности, необходимо вводить в результаты измерения температурные поправки или проводить тщательное выравнивание температуры, правильный выбор опор при настройке инструмента и при проведении измерений установку скоб на размер производить в том же положении, что и при измерении. Нужно иметь в виду, что металлические инструменты непрерывно меняют свои размеры от нагревания руками измеряющего. Например, стандартный микрометрический нутромер [c.439]

Таким образом, измерение температурного режима металла труб является одной из важных задач при освоении котельных агрегатов. [c.97]

Критерием надежности пуска служат напряжения в деталях турбины и относительные удлинения роторов. Из-за трудностей контроля напряжений вместо них при пуске часто руководствуются измерениями температурного уровня в характерных точках, что дает лишь приближенную оценку надежности пуска. Выбор характерных точек имеет важное значение и зависит от конструктивных особенностей турбины. [c.51]

Измерение температурного поля производилось с помощью автоматического электронного потенциометра ЭПП-09-ЗЛ1 класса точности 0,5. Расчетный тепловой поток определялся с помощью астатических амперметра и вольтметра классов точности соответственно 0,2 п 0,5. Питание нагревателя сферической формы осуществлялось предварительно стабилизированным электрическим тОком. [c.134]

Рис. 52. Схема измерения температурной разности и — t посредством дифференциальной термопары в соединении с магнитоэлектрическим

На основе прямых измерений температурного поля и графического анализа эпюр термических напряжений был выполнен приближенный расчет приведенных термических напряжений в трубной доске по формуле IV энергетической теории прочности [c.215]

В гл. 3 рассматривались измерения термодинамической температуры газовым термометром и другими первичными термометрами. Было показано, что в температурной области выше примерно 30 К практически все численные значения термодинамической температуры основаны на газовой термометрии. Однако усовершенствования в термометрии излучения, возможно, это изменят. Уже измерения температурных интервалов в области от 630 °С до точки золота показали, что МПТШ-68 вблизи 800 °С содержит погрешность около 0,4 °С [15, 75]. Фотоэлектрический пирометр сам по себе не является первичным термометром, так как им можно измерить не абсолютную спектральную яркость источника, а только отношение спектральных яркостей двух источников, и невозможно, чтобы один из них находился в тройной точке воды. Однако фотоэлектрическая пирометрия может дать очень точные значения- для разностей температур [c.381]

В предыдущем разделе мы отмечали, что температурная зависимость как критического поля, так и теплоемкости сверхпроводников не вполне точно согласуется с моделью Гортера. Наоборот, измеренная температурная зависимость глубины проникновения совпадает с нею. Это расхождение, вероятно, MOHi HO объяснить тем, что измерения глубины проникновения крайне трудны и точность излюрения, необходимая для обнаружения незначительных отклонений от закона t, до сих пор не достигнута. [c.646]

Результаты измерения температурного поля по длине трубы для одного из завихрителей п6казаны на рис. 7.11. Из рисунка видно, что в начале трубы (х= 1) сохраняется ядро с постоянной температурой, в котором То — Т ,но при больших значениях температурное поле изменяется за пределами пристенной области зависимость Т = / (г) имеет линейный характер с возрастанием температуры по радиусу. Такой характер радиального распределения температуры обусловлен тем, что это распределе- [c.154]

Марка прибора Фирма-нзготови- Диапазон изме- Погрешность измерения. Температурный диапазон, °С Тип индика- [c.45]

Временные параметры обычно оцениваются по осциллограммам кинематических параметров, энергетические параметры — в основном по электрической мощности привода, но в ряде случаев целесообразно определять мощность на входных и выходных звеньях кинематических цепей. При этом измерение мощност1[ сводится к измерению крутящих моментов или сил и скоростей движения, т. е. используются параметры первой и второй групп. Измерение температурных параметров проводится сравнительно редко ввиду сложной связи температуры узлов трения с кинематическими и точностными характеристиками ПР. Чаще этот параметр используется как диагностический. Особенность его измерения во многих случаях — необходимость применять бесконтактные методы измерений температуры в отдельных точках и температурных нолей из-за сложности встраивания термодатчиков в узлы механизмов ПР. Вибрационные параметры представ- [c.163]

Отличительной особенностью данного прибора является то, что он обеспечивает компенсацию в процессе обработки погрешностей от силовых и температурных деформаций детали. Такая система может быть использована для колец меньшего диаметра с применением вместо крестообразной пробки измерительного устройства типа иаеэдпик , также для валов с измерением температурных деформаций какого-либо пояска, расположенного вблизи обрабатываемого диаметра. [c.280]

Измерение температурного поля калориметрической системы осуществляется оптическим пирометром типа ОППИР-09 через отверстия в стенке графитового нагревателя. Первичные измерения характеризуют поле эффективных температур по высоте системы, имеющей определенную геометрическую структуру, и величины спектральной степени черноты поверхностей образца и нагревателя. Поэтому истинные температуры по замеренным значениям эффективных температур образца и нагревателя определялись с учетом температурной зависимости спектральной степени черноты ел=о,о5ц графита, а также с учетом взаимного расположения цилиндрических поверхностей образца и нагревателя и наличия смотрового отверстия в стенке нагревателя. [c.85]

Надо, однако, сказать, что согласование опытных данных и расчетной кривой на рис. 4.2, по-видимому, еще не означает полного подтверждения расчетной схемы К- Д. Воскресенского. Измерения температурных полей и коэффициентов теплоотдачи в весьма чистых жидкометаллических теплоносителях, выполненные В. И. Субботиным и сотр. [52—56], показали, что величина е близка к единице и в пристеночной области. Таким образом, эти данные подтверждают точку зрения Мар-тинелли, Лайона, Л. А. Вулиса и других авторов, полагавших величину ел 1 и для сред с Рг<С 1. [c.75]

Однако такое сопоставление опытных данных не совсем правомочно из-за различной погрешности определения температуры стенки в опытах, а также из-за несопоставимых физико-химических условий на границе раздела стенка — теплоноситель. Можно отметить, что если в области чисел Пекле, больших 200— 300, разброс экспериментальных данных в среднем укладывается в указанные границы, то в области малых чисел Пекле разброс весьма значителен. Первые исследования в этой области [59, 73, 74] имели совершенно аномальные результаты, объяснение которым было дано позднее в работах [54, 61, 75, 76]-При малых числах Пекле достоверность экспериментальных результатов по коэффициентам теплоотдачи зависит в первую очередь от правильного определения температурного напора. В этом случае при сравнительно небольшо м температурном напоре (порядка нескольких градусов) имеет место значительный подогрев по длине рабочего участка (порядка нескольких десятков градусов), который вызывает продольные перетечки тепла по стенке и теплоносителю, что приводит к существенным поправкам к температуре теплоносителя, а следовательно, к измеренному числу Нуссельта [64] [см. формулу (5.47)]. При больших градиентах температуры по высоте возможно проявление гравитационных сил. Наконец, на уровень теплоотдачи вообще, а при малых числах Пекле особенно оказывает влияние чистота теплоносителя, однозначно определяемая содержанием кислородных соединений. Количественную оценку влияния загрязненности металла-теплоносителя на теплоотдачу удалось сделать при исследовании с одновременным измерением температурных полей теплоносителя. [c.123]

Рис. 5.14. Сопоставление экспериментальных данных по теплоотдаче к жидким металлам в трубах при измерении температурного поля теплоносителя. Расчет по формулам /—/ — Nu=4,36+0,016 Ре (РеООО) /—//— Nu=7,5+ 0,005 Ре (Ре>300) Эксперимент / — [57, 58] 2 — [56] 3 — [58]

Программой испытаний было предусмотрено измерение температурного и скоростного полей внутри градирни с помощью 12 термометров сопротивления и 12 крыльчатых анемометров, располагавшихся на кронштейнах. Одновременно чашечными анемометрами замерялась скорость воздуха, поступающего в градирню через воздуховходные окна. Таким образом контролировался расход воздуха, участвующего в охлаждении циркуляционной воды. Натурные исследования были проведены при следующих диапазонах основных гидроаэротермических характеристик [c.106]

Опытные данные по нестационарному эффективному коэффициенту турбулентной диффузии представленные в разд. 5.2, 5.3, были обобщены зависимостью (5.60). Зависимость (5.60) может быть использована для расчета относительного коэффициента к = К К при увеличении тепловой нагрузки в пучках витых труб с числом = 220 (5/ = 12) при числах Ке = 3,5 10 . .. 1,75 Ю , то = 1. .. 6 с, (ЭТУ/Эт) = = (0,615. .. 7,2) кВт/с. Измерение температурных полей теплоносителя в этом пучке для различных моментов времени показало, что рассмотренный тип нестационарности влияет на коэффициент к в первые моменты времени из-за изменения во времени граничных условий, связанного с изменением мощности тепловой нагрузки N = N т). Это подтверждает гипотезу, что при нестационарном разогреве пучка происходит изменение турбулентной структуры потока, приводящее к перестройке температурных полей в пучке и росту к в первые моменты времени. Этот механизм интенсификации нестационарного тепломассопереноса при изменении тепловой нагрузки будет определяющим, по всей вероятности, и в пучках витых труб с другими числами Поскольку наиболее благо-прятными теплогидравлическими характеристиками обладают пучки витых труб в диапазоне изменения чисел = 57. ... .. 220, рассмотрим влияние различных параметров режима на закономерности нестационарного тепломассопереноса в пучке витых труб с числом Рг = 57 (5/ = 6,1) при увеличении мощности тепловой нагрузки в той же последовательности, как это было сделано для пучка с Рг = 220. [c.163]

Термокомпенсация в процессе обработки. Для круглого врезного шлифования И. С. Амосовым и А. П. Архаровым [1] предложена система автоматического регулирования, основанная па непрерывном измерении температурного удлинения обрабатываемой детали (квазидилатометрический метод измерения температуры). Система включает подвижный центр 3 (рис. 16), пневматическое компенсационное сопло 9 в арретируемой рамке кронштейна 10 (с сохранением исходной настройки начального зазора истечения воздуха при разных длинах обрабатываемой детали в пределах допуска) для контроля температурного удлинения детали вдоль оси, измерительные сопла 16 для контроля диаметра обрабатываемой поверхности, вторичный пневмоизме- [c.69]

Для компенсации температурных погрешностей формы детали при плоском шлифовании предложен [2] способ, основанный на измерении температурной деформации формы при шлифовании. При этом по измерительному прибору фиксируется суммарная температурная деформация формы за время снятия припуска с детали. После охлаждения с применением СОЖ устанавливается глубина резания, равная зафиксированной ранее деформации, и осуществляется последний проход, в ходе которого температурные деформации малы. Для автоматической компенсации температурных погрешностей формы разработан ряд систем автоматического регулирования (САР). На рис. 17 показана схема САР с образцом исходной плоскости 1, закрепленным под шлифовальным столом 2. Положение плоскости 1 контролируется дифференциальным пневмоизмерительным устройством 4, второе сопло противодавления 5 которого контролирует положение шлифовальной бабки 6, перемещаемой при [c.71]

Предельная погрешность измерения температурных деформаций методом обкатывания зависит только от дискретности отсчета и нагрева нзмерительнопо диска за время измерения, так как все остальные погрешности являются систематическими и взаимно исключаются при двукратных измерениях. Существенно снижают температурную погрешность от нагревания обкатного диска выполнением его из инвара. Суперинвар марки 32НКД имеет ТКЛР, равный (0,2. .. 0,5) 10 К - [c.198]

Проект экспериментального щита выполняют в соответствии со схемой измерений пароводяного и газовоздушного трактов котлоагрегата. на которой также указывают местные конструктивные изменения такие, как, например, разводка труб под лючки для измерения тепловых потоков тепломерами и т. п. На рис. 4-33 в качестве примера приведена примененная в исследованиях ВТИ схема размещения темературных вставок и лючков в топке котлоагрегата ПК-37, а на рис. 4-34 — принципиальная схема МО ЦКТИ для измерения температурного и гидравлического режимов котлоагрегата ПК-41. Такие схемы должны быть составлены с учетом максимального использования приборов эксплуатационного контроля. [c.139]

Рис. 4-34. Принципиальная схема измерений температурного н гидравлического режимов котлоагрегата ПК-41, /-температурная вставка 2 —напорная трубка 3 - эксплуатацнонная пиьэовоя термопара 4 —перепад давления между — коллекторами.

Для измерения температурного поля в системе экранов применялись медькоистантановые термопары с диаметром термоэлектродов 0,28 мм, рабочие спаи которых располагались в среднем сечении каждого экрана. Во избежание искажения показаний из-за отвода тепла по электродам термопар последние прокладывались в ка- [c.130]

Приводим результаты одного из опытов с обработкой опытных данных. Мы пользовались для измерения температурной разности дифференциальной термопарой, приключая ее к хорошему зеркальному гальванометру чувствительностью приблизительно 10 — 10 а/дел.шк./л расст., с периодом колебаний около 10 сек. Перед началом опыта калориметр нагревался на 5—6° выше комнатной температуры 4 = t, при которой производился опыт. С этой целью его мы погружали в воду, температура которой была 26—28°, до верхней крышки, причем свободные концы термопары через магазин сопротивлений приключали к гальванометру, чтобы по отклонению зайчика судить приблизительно о степени нагретости цилиндра. [c.284]

Приведенный пример поучителен в том отношении, что он наглядно показывает крайнюю простоту эксперимента, когда наблюдатель располагает прокалибрированным калориметром. Опыт с бикалориметром отнимает 10—20 мин. Столько же, или еще меньше, времени занимает опыт с акалориметром, для которого используется тот же термостат, что и для бикалориметра. Впрочем, этого опыта можно избежать, оценивая температуропроводность а жидкости на глаз эта константа колеблется в нешироких пределах — от 3 10 до 5 10 м /час у большинства жидкостей, достигая наибольшей величины для воды. Для измерения температурной разности а — /= > [c.392]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...