Линии теплового потока

Переходы от стенки к стенке следует выполнять с галтелями (рис. 94, б). При сопряжении стенок под углом (вид а) вследствие встречи линий теплового потока во внутреннем угле соединения образуется горячий узел, замедляющий остывание. Кроме того, такое соединение затрудняет заполнение формы металлом и препятствует усадке. [c.80]

Представим в неограниченном массиве грунта тепловой источник в виде бесконечно длинного трубопровода с удельным тепловым потоком +<7 Вт/м (см. рис. 15.11). На расстоянии 2уо от этого источника находится с таким же удельным тепловым потоком сток теплоты <7г. Линии теплового потока от источника к стоку пройдут через плоскость симметрии Р. При независимом действии теплового источника и стока теплоты в грунте каждый из них образует температурное поле, которое в плоскости поперечного сечения осей трубчатых источника и стока имеет вид концентрических окружностей. Для любой точки в грунте, отстоящей на расстоянии Р и Р" от осей трубчатых источников и стока теплоты, разность температуры в слое (уа—Р ) и (Р"—уо) определяется из выражений удельного теплового потока [c.241]

Если теплопроводность датчика больше, чем теплопроводность материала линии теплового потока будут притягиваться датчиком (искажения 1-го рода). Через датчик будет проходить больший тепловой поток, чем в том же месте материала без датчика, и сигнал датчика окажется завышенным. Степень этого повышения можно представить как отношение сечения трубки тока (теплового потока) без датчика к сечению той же трубки с датчиком [9]. Эффект присутствия датчика может быть оценен коэффициентом [c.68]

Зависимость Rб = [ Ru) объясняется искажением линий теплового потока в тонком образце, что вызывается различными сопротивлениями между изотермическими поверхностями (рис. 5.15,а). Искривление линий может привести к несоответствию между измеряемыми и г, которое устраняется поправкой е, т. е. = (А / )изм е. Эту [c.121]

Пример 23.3. При изотермических границах для приближенной оценки расхода теплоты можно воспользоваться графическим методом, минуя расчет температурного поля. В основу метода положена взаимная ортогональность изотерм и линий теплового потока. Рассмотрим графический метод определения расхода теплоты. [c.238]

На поперечное сечение (1/8) стенки печи (рис. 23.5, а) нанесем сетку из линий теплового потока и изотерм так, чтобы образовались криволинейные квадраты 1234, у которых AIa= li (рис. 23.5,6). Выделим слой стенки в направлении оси 2 толщиной г=1 (ось г нормальна к плоскости рисунка). Тогда смежные линии теплового потока ограничивают трубку теплового потока а, Ь, с, d, через которую проходит постоянное количество теплоты AQ. [c.239]

Но так как они аналогичны линиям теплового потока, то, следовательно, можно экспериментально установить характер расположения последних. По линиям теплового потока можно построить графически линии постоянной температуры (изотермы), так как первые и вторые линии взаимно ортогональны. Уточнить изотермы можно, например, используя метод релаксации (см. 23.1 и рис. 23.5, й). [c.249]

Рис. 11-2. Изотермы и линии теплового потока

Линии, касательные к которым совпадают с направлением вектора теплового потока, называют линиями теплового потока-, эти линии перпендикулярны к изотермическим поверхностям (рис. 11-2). [c.137]

Ребро с минимальной массой [Л. 209]. Существо вопроса сводится к тому, чтобы каждая часть ребра использовалась с одинаковым эффектом, т. е. плотность теплового потока должна оставаться постоянной по всему поперечному сечению ребра. Это значит, что линии теплового потока должны быть параллельными оси ребра. При этих условиях температура вдоль линии теплового потока будет изменяться по линейному закону (рис. 2-17). [c.57]

Если проходящий через линию тепловой поток направлен справа налево, то 12 есть положительная величина, так что [c.350]

Аналогия при исследованиях поляризационно-оптическим методом. Рассмотрим многосвязное тело с потоком тепла, распространяющимся от отверстия, как это показано на фиг. 11.20. Если сделать разрез и предположить, что верхний край разреза закреплен, то перемещения точек на нижнем крае разреза определяются путем сложения эффектов поворотов и линейных перемещений, определяемых уравнениями (11.36) и (11.39), последовательных элементов As на замкнутой кривой С. Здесь As — отрезки на кривой С, отсекаемые соседними линиями теплового потока. В общем случае температура вдоль кривой С может меняться, однако удобнее выбирать кривую С но возможности совпадающей с линией постоянной температуры, как это здесь предполагается. [c.352]

В изотропном теле направление передачи теплоты теплопроводностью противоположно направлению градиента температуры. Линии теплового потока на рис. 1.1 показаны стрелками. Интенсивность передачи теплоты характеризуют поверхностной плотностью теплового потока q, т.е. количеством теплоты, передаваемой в единицу времени через единицу площади изотермической поверхности. Связь между градиентом температуры и вектором плотности теплового потока q устанавливает согласно гипотезе Фурье соотношение [c.11]

Моделирование температурного поля ротора производилось на трехслойной модели из электропроводной бумаги по методике, изложенной в работах [128,282]. Участки охлаждаемых лопаток и промежуточных вставок исследовались на объемной электролитической модели. Затем температурные поля сшивались . Исключение составляла лишь первая ступень, для которой оказалось возможным воспроизвести на модели ротора участок хвостового соединения полностью. Кроме изотерм на рис. 82, а (температурное поле при номинальном режиме) показаны линии тепловых потоков, что позволяет судить не только о распределении температуры, но и о местах наиболее интенсивного подвода тепла к ротору. [c.185]

Преобразуем выражение (1-16) путем умножения его правой части на так называемый коэффициент стягивания -ф линий теплового потока к пятнам фактического контакта, т. е. [c.22]

Рис. 3-3. Линии теплового потока между частицами высокотеплопроводного наполнителя в области элементарной ячейки.

При выборе тепловых моделей для двух сопряженных окисленных поверхностей наиболее целесообразным представляется в качестве упрощающего предположения рассматривать термические сопротивления отдельно в области окисленной пленки и основного металла для половины элементарного теплового канала (рис. 4-44,<2), приравнивая при этом тепловые потоки и температуры во всех точках вдоль 0<г<го, 2 = 6о- Очевидно, что полное термическое сопротивление стягивания R r в соответствии с принятой моделью представляется как результирующее для последовательно включенных сопротивлений от стягивания линий теплового потока в области основного металла ет.м и окисной пленки / ст.о, т. е. / ст Ь СТ.О- Проанализируем составляющие правой [c.193]

Поскольку величина r i носит гипотетический характер, выражение (4-169) нельзя брать за основу при расчете полного сопротивления элементарного канала с окисной пленкой. В то же время очевидно, что из всех возможных сопротивлений, которые получаются при искусственном подборе распределений линий теплового потока, наиболее близким к действительному будет максимальное результирующее сопротивление. [c.203]

Выразим через Д к контактное термическое сопротивление единичного канала без окисной пленки, которое в соответствии с (4-145) и условием, что стягивание линий теплового потока осуществляется с площадки ш о до площадки па (см. рис. 4-40), равно [c.203]

На рис. 4-51,6 приводится схема распределения температур по длине образца, с помощью которой рассчитывается температурный перепад АТ от сжатия линий теплового потока в зоне контакта. Температуры Т и Г в находятся экстраполяцией кривых, построенных по показаниям термопар 1—4 и 5-8. Температура F s определяется по плотности теплового потока, значению температуры Т ъ и известной теплопроводности Хо. [c.206]

Из теории контактного теплообмена металлических поверхностей [Л. 16, 56, 113] и металлических порошков [Л. 40, 127] известно, что зона контакта представляет собой дополнительное сопротивление тепловому потоку, следствием чего является увеличение общего температурного перепада. В данном случае тепловой поток при переходе от одной частицы к другой стягивается в области непосредственного контакта, формируя тем самым сопротивление стягивания R t- Это сопротивление по своей природе носит объемный характер и является внутренним. Его действие равноценно удлинению цепочки. Для расчета термического сопротивления стягивания цепочек из частиц наполнителя, ориентированных в клеевой прослойке с помощью магнитного поля, выделим в системе элементарную ячейку в виде двух контактирующих полусфер (рис. 5-4). Для такой модели путем интегрирования уравнения Лапласа получены [Л. 127] зависимости для температурного поля и термического сопротивления. В частности, термическое сопротивление от стягивания линий теплового потока к площадке фактического контакта (в вакууме) описы-214 [c.214]

Летучесть газов 186 Линии теплового потока 264 [c.723]

В инженерной практике чаще всего нет необходимости определять степень вулканизации материала в большом числе точек по сечению изделия и достаточно выбрать наиболее ответственные участки, различающиеся глубиной протекания процесса вулканизации. Это приводит к возможности формулировки нестационарных задач теплопроводности с одномерным потоком теплоты, решаемых в ортогональных системах координат, связанных с характерными линиями теплового потока и изотермами для данного изделия. При значительной же изменчивости геометрии этих линий за период нагрева или охлаждения изделия целесообразно обратиться к средствам решения плоских и пространственных задач и выбору соответствующих сеточных схем или метода конечных элементов. [c.190]

Для задачи об одномерном нестационарном тепловом потоке в декартовой или криволинейной ортогональной системе координат, составленной неизменными линиями теплового потока и изо- [c.190]

Большой класс задач неформовой вулканизации резинотехнических изделий составляют задачи о непрерывной вулканизации длинномерных профильных изделий различной конфигурации, включая монолитные и пористые РТИ. Особенностью расчета таких технологических процессов является предварительное выделение сектора в сечении изделия, ограниченного линиями теплового потока и включающего ответственные с точки зрения вулканизации участки изделия. Геометрия таких секторов фиксируется в виде таблицы координат, которыми являются продольная координата г сектора и длина s изотермы сектора. При расчете температурного поля изделия в пределах данного сектора производится отображение этого сектора на пластину. Коэффициент отображения рассчитывается по формуле (8.2). [c.210]

Построить линии теплового потока и выделить отдельные сектора в длинномерном изделии квадратного сечения применительно к формовой вулканизации при постоянной температуре металлической формы. [c.214]

Расчет поля температуры, осуществляемый данной программой, производится путем организации цикла по времени, включающего решение системы уравнений с матрицей типа (8.7) или (8.11) или с матрицами смешанного типа. Предусматривается задание произвольной комбинации типа граничных условий на противоположных поверхностях эквивалентной пластины, на которую производится отображение сектора между линиями теплового потока, выделяемого в изделии. Возможности программы включают анализ сопряженных задач (многослойных систем). [c.234]

Целые числа N — число элементарных слоев между узловыми точками, выделенными в секторе изделия вдоль линии теплового потока В — число последовательных зон, выделяемых в непрерывном вулканизаторе, включая также участки пути охлаждения изделия на воздухе СТ — число точек графика М Тэ) изотермической кривой вулканизации рассматриваемой резиновой смеси, включенной в обобщенные данные по кинетике вулканизации данного материала. [c.236]

Результаты во второй строке С[1]—текущее время вулканизации т, с С[б] — текущая линейная скорость материального сечения профильного изделия V, м/с С[12] — текущая средняя по сечению плотность материала изделия р, кг/м PW[0], PW[N] — текущая плотность материала в центре и на поверхности изделия, кг/м Т[0], T[N] — температура в центре и на поверхности изделия, °С X[N] — текущий линейный размер исследуемого сектора изделия в направлении линии теплового потока, м. [c.237]

Наконец, искажение 3-го рода является специфическим для новых решетчатых базовых элементов. Технология их изготовления позволяет сводить почти до нуля толщину охранного слоя, когда требуется повысить X либо снизить инерционность тепломассомера. При этом каждый термоэлектрод может стягивать линии теплового потока, общий сигнал элемента возрастает. Количественные характеристики этой погрешности были определены при градуировке базовых элементов с лучистым и кондуктивным подводом энергии (см. гл. 5). Источник этого искажения полностью устраняется при использовании температуровыравнивающих пластин или фольги. [c.70]

На поперечное сечецие стенки печи (рис. 6.5, а) нанесем сетку из линий теплового потока и изотерм так, чтобы образовались криволинейные квадраты 1234, у которых А1 ==А1- (рис. 6.5, б). Выделим слой стенки в направлении оси 2 толщиной [c.90]

Линии, для которых 1 = onst, называют линиями тока. Гармоническая сопряженная с а[з функция ф называется потенциалом скоростей потока. Линии тока и линии, вдоль которых потенциалы скоростей постоянны, взаимно ортогональны. Обе функции (тока и потенциала скоростей) удовлетворяют уравнению Лапласа [ср. например, (21.48) и (23,27)]. Поэтому линии теплового потока и температурного потенциала при двумерной стационарной теплопроводности аналогичны соответственно линиям тока и потенциалу скоростей идеального потока жидкости. [c.249]

Приведенные данные базируются на расчетных материалах. К сожалению, экспериментальное исследование направленного теплообмена почти отсутствует. Можно привести только данные исследования М. А. Глинкова, В. А. Кривандина и Б. А. Бугровой [150] на стендах, представляющих собой вертикально расположенные экранированные камеры сечением 0,23x0,1 и 1,4X0,6 м. Слой факела создавался горелками, дававшими вертикальные факелы. Горелки допускали возможность регулировать соотношение воздуха и газа и интенсивность их перемешивания. Путем создания различных режимов для каждой из горелок удавалось создавать градиенты температур до 400 zpadjM. Температуры измерялись методом обращенных линий. Тепловые потоки в сторону высоких и низких температур измерялись через серию специально уплотненных отверстий. [c.231]

Результаты многочисленных исследований [Л. 11,12] свидетельствуют о том, что площадь фактического контакта составляет незначительную часть номинальной поверхности сопряжения твердых тел (см. гл. 4). Остальная часть межконтактной зоны в клеевых соединениях при непосредственном контактировании склеиваемых поверхностей заполнена обычно малотеплопроводной клеевой композицией. Вследствие того что теплопроводность клея мала (Хсталь45Двк-1 250 Хо1бДвк-1 960), тепловой поток при подходе к зоне раздела стягивается к пятнам фактического контакта. Если допустить, что места контакта равномерно распределены по поверхности склеивания, то изотермы и линии теплового потока в непосредственной близости от зповерхности раздела идеализированно могут быть представлены схемой рис. 1-4. Переход тепла в зоне раздела будет осуществляться теплопроводностью через места фактического контакта и клеевые включения между выступами неровностей склеиваемых поверхностей. [c.18]

Более сложным представляется процесс теплоперено-са через прослойки клее-металлических соединений при наличии на поверхностях субстрата волнистости или макронеровности. Исследованиями контактного теплообмена в вакууме установлено [Л. 112], что для поверхностей с крупномасштабными отклонениями общее термическое сопротивление складывается из двух составляющих. Первая составляющая обусловлена стягиванием линий теплового потока к крупномасштабным областям, имеющим форму круга или полосы. Вторая составляющая вызвана стягиванием теплового потока непосредственно к микроскопическим пятнам контакта. [c.162]

Рассчитать режим вулканизации длинномерного пористого изделия, имеющего профиль типа стрелка (рис. 8.3), на непрерывной установке с псевдоожиженным слоем инертного теплоносителя. Материал изделия и условия его вулканизации те же, что и в примере 8.6.1. При анализе ограничиться изучением состояния двух секторов, выделенных вблизи оси симметрии профиля в тонкостенной и массивной части изделия. Геометрия последнего найдена приближенно параллельным расчетом состояния целого ряда смежных секторов при формулировке задачи с граничными условиями первого рода и корректировкой их геометрического построения. Р1зменение длины изотерм сектора в зависимости от координаты вдоль линии теплового потока указано ниже. Масштаб линейных координат принят условным. Продольный раз- [c.214]

Массив А[1 17], элементами которого являются А[Г при поступлении в первую зону вулканизации, °С А[2 размер сектора изделия вдоль линии теплового потока, м А[3]—линейная скорость поступления профильной заготовки в непрерывный вулканизатор, м/с А[4] — плотность резиновой смеси до начала процесса порообразования, кг/м А[5] — минимальная плотность пористой резины, получаемая для данной партии резиновой смеси, отнесенная к комнатной температуре изделия или образца, кг/м А[6] — параметр А кинетического уравнения (8.14), с А[7] — параметр 6 в том же уравнении, К А[8] — температура начала разложения порообразо-вателя Го, °С в том же уравнении А[9] — порядок процесса а в том же уравнении А[10] — коэффициент расширения пористой резины при нагревании Кр в уравнении (8.15), кг/(мЗ-К) А[11] — коэффициент температуропроводности резины, принимаемый приближенно одинаковым для монолитного и пористого материала, м / А[12] — коэффициент теплопроводности резиновой смеси до начала порообразования, Bt/(m-K) А[13] — А[15] — последовательно увеличивающиеся значения шага по времени АТ], Атг, Атз при интегрировании уравнения теплопроводности, выбираемые программным путем в зависимости от градиента температуры вблизи поверхности изделия, с А[16] — А[17] — два последовательно увеличивающихся значения градиента температуры, разграничивающие выбор шага по времени, причем большему градиенту соответствует выбор меньшего шага. [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...