Коэффициенты весовые основные

Таким образом, коэффициент весовой точности как показатель работы кузнечно-штамповочных цехов будет объективно учитывать использование металла, способствовать заинтересованности работников кузнечных цехов в снижении не входящей в объем производства части расходуемого металла—припусков на механическую обработку. Показатель весовой точности является основным фактором не только в рациональном использовании металла, но и в определении себестоимости изделий. [c.122]

На основе глубокого анализа и опыта работы кузнечных цехов ленинградские машиностроители впервые в нашей стране в качестве одного из основных показателей кузнечных цехов ввели коэффициент весовой точности поковки Кът. который представляет собой отношение веса готовой детали Од к весу поковки (штамповки) Gam, или [c.122]

Некоторые успехи, достигнутые по технико-экономическим показателям работы кузнечных цехов на ряде ленинградских заводов при введении коэффициента весовой точности, не исчерпывают все возможности данного процесса. Основными путями повышения весовой точности поковок являются пересмотр конструкции деталей с целью повышения их технологичности в условиях действующего производства внедрение прогрессивного [c.122]

Основными расчетными параметрами установки являются скорость витания частиц груза и коэффициент весовой или объемной концентрации смеси груза в воздухе. Скоростью витания частиц, груза называют ту наименьшую скорость воздуха, при которой все частицы груза отрываются от стенок трубы и поддерживаются в потоке воздуха. Скорость витания в значительной степени зависит от размера, веса и формы частиц транспортируемого груза например, для пшеницы скорость витания равна 10 м/сек, для угольной пыли 0,14 м/сек, цемента 0,34 м/сек. Скорость движения воздуха должна быть значительно больше скорости витания груза, в зависимости от количества груза в струе воздуха например, для пшеницы 25 м/сек, для цемента 15 м/сек. [c.291]

Таким образом, учитель стремится при обучении уменьшить скалярное произведение х и w. Это достигается подбором весовых коэффициентов Шг,. .., Основная проблема здесь — выбор алгоритма подбора весовых коэффициентов. [c.255]

В конце раздела 2.2. уже был приведен простой пример отыскания весовой и передаточной функций объекта, описываемого обыкновенным дифференциальным уравнением первого порядка с постоянными коэффициентами. Теперь будут изложены основные способы определения весовой, переходной и передаточной функции линейных объектов с сосредоточенными параметрами, математическая модель которых включает только обыкновенные дифференциальные уравнения. Рассмотрим общий случай, когда коэффициенты уравнений являются произвольными функциями времени, т. е. объект не является стационарным. [c.82]

Дифференциальные уравнения, записанные относительно двух компонент перемещений, заменяются разностными уравнениями, которые выводятся при помощи вариационного метода, основанного на минимизации полной потенциальной энергии. При этом граничные условия в напряжениях, обычно затрудняющие решение задачи, становятся естественными, они входят в выражение для энергии и автоматически удовлетворяются при ее минимизации. Полная потенциальная энергия тела равна сумме энергий для всех ячеек сеточной области. При этом можно считать, что все функции и их производные остаются постоянными в каждой ячейке. Сетка может быть как равномерной (регулярной), так и неравномерной. Конечно-разностные функции для ячеек имеют, кроме того, весовые коэффициенты для учета неполных ячеек, примыкающих к наклонной границе. Получающаяся система алгебраических уравнений относительно узловых значений перемещений оказывается симметричной и положительно определенной и имеет ленточную структуру. В работе [8] дополнительно к основной, сетке строится вспомогательная и перемещения определяются в точках пересечения этих сеток. В результате этого нормальные деформации и напряжения вычисляются в центре ячеек основной сетки только через центральные разности. [c.55]

Классифицируя кузнечные машины по кинематическим признакам рабочего хода, А. И. Зимин поначалу выделил четыре их основные вида молоты, гидравлические прессы, кривошипные и ротационные машины. В дальнейшем к ним добавились новые виды (импульсные, с вибрационным, пульсирующим приложением нагрузки, статы и др.). Эта классификация характеризовала первый этап упорядочения кузнечно-прессовых машин. В статье Весовые параметры кузнечных машин А. И. Зимин заложил основы теории конструирования оптимальных кузнечно-прессовых машин. При этом он рассмотрел проблему снижения веса машин с точки зрения влияния на вес принципиальной, энергетической и конструктивных схем и предложил коэффициент веса машин, позволяющий их количественно оценивать и сравнивать. [c.56]

В [12, 13] было показано, что в области развитого кипения и зоне испарения пристенной жидкостной пленки имеются три основных фактора, интенсифицирующие теплообмен при движении двухфазного потока в каналах. Это удельный тепловой поток q, скорость циркуляции Wq и скорость движения парового ядра w . В зависимости от характера течения двухфазного потока степень влияния каждого из отмеченных выше факторов может проявляться различным образом. В области малых весовых расходов и паросодержаний преобладающую роль играет тепловая нагрузка. С ростом весового расхода двухфазного потока заметное влияние на коэффициент теплоотдачи Ядф начинает оказывать наряду с q и скорость циркуляции Wq. Наконец, в области высоких паросодержаний (дисперсно-кольцевой режим течения) коэффициент теплоотдачи интенсифицируется из-за турбулизирующего воздействия парового ядра потока. [c.195]

Рассматриваемая задача по своей постановке является достаточно близкой к известным задачам оптимизации автоматических систем [18, 8]. Основные отличительные особенности предлагаемых в книге приемов исследований состоят в том, что при решении задачи не требуется обязательно вводить в рассмотрение специальные функционалы и осуществлять выбор весовых коэффициентов для этих функционалов, а также в том, что практи- [c.6]

На рис. 37 приведена зависимость а от Го (температуры парогазовой смеси па входе в парогазовую турбину) при сгорании природного газа. Удельный весовой расход d пара (воды) принят при к.п.д. компрессора, равном 0,85. Для получения необходимой начальной температуры Го = ЮОО 1200 К коэффициент избытка воздуха а = 2,5 3,5. Более высокая температура Го может быть получена при меньших значениях а. Аналогичные зависимости а = / (Го) могут быть построены и для других видов топлива (бензина, керосина, мазута и т. п.) как для основной, так и для дополнительной ( форсажной ) камер сгорания. [c.62]

Для практического применения метода знания коэффициентов ki не требуется, однако возможность представления разделяющей функции в форме (9.14) является основной гипотезой метода потенциальных функций. Эта гипотеза эквивалентна предположению о возможности линейного разделения в диагностическом пространстве. Если такое разделение возможно, то существует (конечный) весовой вектор и потому должны существовать следующие ограничения [c.69]

Неподвижная и подвижная анизотропия. В общем случае как опоры, так и ротор могут обладать анизотропными свойствами, что приводит, с одной стороны, к существенному усложнению математических выкладок задачи из-за того, что в уравнениях движения всегда присутствуют периодические коэффициенты, а, с другой стороны, приводит к более сложному характеру возникающих колебаний из-за проявления особенностей, вызываемых по отдельности как анизотропией опор и ротора. Так н совместным действием этих факторов [53, 61, 67]. Анализ показа.ч, что для таких систем, в случаях, когда анизотропия ротора и опор не очень велика, можно ограничиться отысканием лишь основной области параметрических колебаний при расчете вынужденных колебаний от неуравновешенности можно ограничиться первой гармоникой, а вынужденных колебаний от весовой нагрузки — нулевой и второй Гармоникой от частоты вращения. [c.153]

Решение. Основную погрешность 8 определяем по технической документации на СИ, суммарную инструментальную погрешность Д. рассчитываем с учетом основной и дополнительной погрешностей СИ и вторичной аппаратуры (данные из технической документации). Средняя квадратическая инструментальная погрешность принимается при законе нормального распределения погрешностей. Цену СИ с учетом вторичной аппаратуры и весовых коэффициентов определяем по номенклатурным справочникам заводов-изготовителей. [c.201]

Для проведения количественной оценки исследуемых вариантов конструкции была использована система весовых коэффициентов, разработанная лабораторией динамики полета ВВС. Основные задачи при разработке перспективных вариантов конструкции кессона крыла были следующие [c.208]

Из рис. 11.4.2 и табл. 11.4.2 следует, что в системах управления с обратной связью, нечувствительных к низкочастотным возмущениям, весовой коэффициент г при управляющей переменной должен быть большим, т. е. реализуется жесткое управление. Однако, если компоненты сигнала возмущения п(к) близки к резонансной частоте, необходимо уменьшать резонансный пик и поэтому уменьшать г, т. е. реализовать более мягкое управление. Из сказанного следует, что при синтезе нечувствительных систем управления необходимо учитывать спектр сигнала возмущения. Если рассматривать величину R(z)p, то из рис. 11.4.2 и рис. 11.4.3 видно, что высокой чувствительностью к изменениям параметров объекта обладают следующие регуляторы в диапазоне I — 2ПР-2 в диапазоне II — 2ПР-2, AP(v)n P . Малой чувствительностью в диапазоне I обладает регулятор РС, а в диапазоне II — АР (v + 1). Заметим, однако, что параметрически оптимизируемые и апериодические регуляторы были синтезированы для ступенчатого изменения установившегося состояния, т. е. для малых возбуждающих воздействий в диапазонах II и III. Для ступенчатого изменения задающего сигнала w(k) эти результаты в основном согласуются с результатами исследования чувствительности в разд. 11.3,6. [c.202]

Компенсатор имеет два входа на основной поступает сглаживаемый сигнал у = S По, на дополнительный — помеха пи коррелированная с о- Помеха подвергается линейному преобразованию типа (1.45) с настраиваемыми весовыми коэффициентами hk (адаптивной фильтрации). Управление /г с помощью адаптивного фильтра производится разностным сигналом А так, чтобы обеспечить минимум его мощности (а значит и мощности помехи на выходе компенсатора) [c.33]

Основная причина более высоких тепловых показателей вертикальных испарителей заключается в организованной и весьма интенсивной естественной циркуляции воды в кипятильных трубках (см. фиг. 189). Исследования и расчеты подтверждают наличие высокой кратности циркуляции (отношения весовых расходов циркулирующей воды в трубках и образующегося пара) в пределах 100—300. Скорость циркуляции, т. е. скорость поступающей в трубки воды, составляет при естественной циркуляции приблизительно 1,2—2 м сек. При такой скорости циркуляции коэффициент теплоотдачи при кипе- [c.356]

Амортизатор серии ДК (рис. 6-86) состоит из свинчивающегося корпуса 5, двух колоколообразных сетчатых упругих элементов 4, шайб 3, гаек 2 и болтов 1. Хотя амортизаторы серии ДК обеспечивают защиту от вибраций и ударов, действующих под любым углом к оси, они предназначены в основном для восприятия статической вертикальной нагрузки, действующей по оси амортизатора. Предельные весовые нагрузки и основные габаритные размеры для указанных амортизаторов приведены в табл. 6-21. Амортизаторы серии ДК являются нелинейными, их динамическая жесткость является функцией амплитуды колебаний и приближенно равна где а — коэффициент, приведенный в табл. [c.272]

Скорость пара в трубах пароперегревателя должна быть выбрана из условия температурного режима труб. Одновременно необходимо, чтобы потеря давления в пароперегревателях не была высокой. В связи с этим весовая скорость пара ьуу, величина которой является основным показателем надежного охлаждения труб пароперегревателя, должна обеспечивать достаточно высокие значения коэффициента теплоотдачи от стенки к пару. Оптимальные значения весовой скорости находятся в пре- [c.388]

После подсчета баллов для каждого кандидата вычисляется их сумма по каждому из трех основных разделов А-В. Зат м эти суммы умножаются на весовые коэффициенты, присвоенные каждому разделу, а найденные произведения складываются для получения окончательного общего числа баллов по каждому из кандидатов. Для примера в приводимой ниже таблице дан подсчет количества баллов для гипотетического поставщика X [c.512]

Иногда используются и другие схемы расчета (по весовым процентам, по соотношению кремнезема и окиси кальция и пр.). Рассчитанные по любому из этих способов коэффициенты только весьма приближенно оценивают кислотность или основность шлака. Так, кислыми шлаками считаются шлаки, когда к > 1 (соответственно ко <С 1). Однако кислотный характер шлака будет проявляться только при содержании в нем свободных кислых окислов. [c.96]

Ввиду трудностей и малой доверительной вероятности при определении весовых коэффициентов многокритериальная оптимизация, как правило, не проводится. В качестве основного критерия оптимизации в большинстве случаев принимаются приведенные затраты. Методы и правила формализации и алгоритм выбора оптимального комплекта оборудования с учетом данного критерия изложены в [25]. [c.479]

Введение в качестве основного показателя в кузнечноштамповочном производстве вместо коэффициента выхода годного коэффициента весовой точности даст возможности не только сократить расход металла непосредственно в кузнице, но и обеспечить максимальное приближение формы и размеров изготовляемых поковок к форме и размерам готовых деталей. [c.121]

В первом случае содержание основных этапов 0ПФСВП1 может быть представлено в следующем виде. Сначала выполняется предварительная модификация каждой исходной веерной проекции умножением ее отсчетов на соответствующие тригонометрические весовые коэффициенты [c.406]

Периодический характер структурных изменений, впервые выявленный в работе [76], затем был зафиксирован в целом ряде работ для различных условий трения [26, 77, 78]. Большинство авторов связывают такой вид зависимости с периодическим разрушением поверхностного слоя и отмечают зависимость времени (числа циклов, пути трения), за которое материал проходит всю стадию от упрочнения до разрушения, от внешних условий трения. Проявление периодического характера процесса обнаружено но изменению микро- [76] и макронапряжений [77], электросопротивления [103], величины блоков [78], микротвердости [26, 122]. Соответственно и внешние характеристики трения, такие, как коэффициент трения и интенсивность износа, также могут периодически изменяться. Для тяжелых условий трения периодический характер изменения износа может быть выявлен обычным весовым методом [26, 136], для более легких режимов выявление периодического характера изменения силы трения стало возможным только путем прецизионных измерений [79]. Сказанное выше в равной степени относится как к основному материалу (большинство исследований выполнено на сталях), так и к пленкам вторичных структур, обра-зуюш ихся в процессе трения. При тяжелых режимах работы, связанных с повышением температуры на контакте (например, при нестационарном тепловом нагружении), наблюдается периодическое изменение структуры, обусловленное не только действием повторного циклического нагружения, но и циклическим изменением температуры трения, приводяш им к фазовым превращениям на контакте, которые также носят циклический характер. В результате наблюдается четко выраженная периодичность изменения износа от числа торможения [136]. [c.104]

Следует остановиться на переводе величин, измеренных в системе единиц МкГСС, в цифровое значение тех же величин, измеренных в системе СИ. Основным практическим результатом перехода является замена весовых количеств вещества массовыми, причем такая замена происходит по второму закону Ньютона через ускорение силы тяжести g = 9,807 м1сек по формуле G = = M-g. Другой практический результат заключается в замене старых единиц, измеряющих количество тепла (калории, килокалории), единицей системы СИ, измеряющей количество любой энергии, как тепловой, так и механической (джоуль, килоджоуль). Поэтому в формулах, где приравниваются количества механической и тепловой энергии, при применении единиц СИ выпадают переходные коэффициенты, переводящие калории в килограммометры, что имело место при применении системы единиц МкГСС. Пятая международная конференция установила переход от калории к джоулю в соответствии с зависимостью [c.124]

В качестве основной характеристики влагоулавливающего устройства принят коэффициент влагоудале-ния oj), равный отношению расхода отсепарированной воды к суммарному расходу воды на входе в ступень. Результаты испытаний даются в виде зависимостей коэффициента влагоудаления от геометрических параметров устройства и от степени влажности потока в ступени. Под степенью влажности у подразумевается отношение весового расхода впрыснутой воды к суммарному весовому расходу воздуховодяной смеси на данном режиме работы ступени. [c.72]

Се,—коэффициент схемы, зависящий в основном от весовых соотношений воздуха, проходящего через соответствующий тракт и через машину, обеспечивающую р.ранспортировку воздуха по данному тракту. Удельный все газа (воздуха) в рассматриваемой точке можно выразить следующим образом [c.51]

Приемно-сливное устройство рассчитывают на прием цистерн грузоподъемностью 50, 60 и 120 т, Длину фронта разгрузки основного мазутохозянства проектируют, считая, что должен быть слит расчетный суточный расход мазута (20-часовой расход всеми энергетическими котлами станции при их номинальной производительности и 24-часовой расход всеми водогрейными котлами при покрытии тепловых нагрузок для средней температуры самого холодного месяца) Время разогрева и слива одной ставки не должно быть более 9 ч./Полагают также, что мазут доставляется цистернами расчетной грузоподъемностью 60 т, при весовой норме железнодорожного маршрута, с коэффициентом неравномерности подачи 1,2. Принятая длина фронта разгрузки должна быть не менее 1/3 длины маршрута. Для растопочного мазутного хозяйства электростанций с общей производительностью котлов до 8000 т/ч длина разгрузки принимается 100 м, а при большей производительности котлов —200 м. [c.246]

Структура программы. Процедура расчета методом конечных элементов сводится к нескольким основным этапам. Меридиональное сечение диска разбивают на элементы и определяют координаты узловых точек, силы или перемещения, заданные в узлах и на границах (рис. 5.2). От способа разбиения области на элементы зависит вид матрицы жесткости, а следовательно, объем информации и скорость счета, поэтому он не должен быть произвольным. Существуют различные способы выделения элементов с помощью регулярных сеток, в частности использование изопараметриче-ских элементов [3, 46]. В осесимметричной задаче наиболее простым является построение сечений кольцевых элементов путем соединения узловых точек, выделенных на прямых линиях, параллельных оси вращения. Разбиение вдоль линии делают равной длины при необходимости неравномерного деления вводят весовой коэффициент и узловые точки нумеруют в определенной последовательности. Такой принцип позволяет осуществить автоматизацию определения геометрических параметров треугольника при задании минимальной исходной информации, например координат двух точек на границах одной прямой и числа узловых точек на этой прямой. Усилия многих исследователей направлены на создание оптимальной системы автоматического разбиения расчетной области (см., например, 123]). [c.163]

Если при этом весовые коэффициенты в сумме равны единице, то каждый из них может трактоваться как процент влияния соответствующего частотного критерия в общем. Очевидно, изменение набора i будет приводить к изменению оптимума. Это можно истолковать как проявление неявной функциональной зависимости X = X (С), С Сх, g, С и при необходимости использовать эту зависимость в интересах повышения эффективности объемных оптимизационных расчетов, В последний период развиваются новые интересные подходы для решения многокритериальных задач, которые основаны на методах ма тематической теории принятия решений. Рассмотренные в этой главе задачи расчета и синтеза газовых лазеров можно с полной уверенностью отнести к многокритериальным задачам парамеяри-ческой оптимизации, причем в общем случае с нелинейным функ-ционалом. Для оптимизации характеристик газовых лазеров или поиска при заданных характеристиках оптимальных конструктивных решений в этих приборах, в отсутствии разработанных средств математического исследования такого рода задач, необ ходимо исходить из физических соображений. Эти предпосылки по существу заложены в этапы реализации основной структурной схемы разработки газовых лазеров с использованием ЭВМ, изложенной в п. 2.3.Уже на первом этапе (анализ конкретной рассматриваемой задачи) многокритериальная оптимизация характеристик газовых лазеров может быть сведена к однокритериальной. Таким примером может служить задача разработки газового лазера с заданными характеристиками излучения в дальней зоне или расчет характеристик молекулярного усилителя. Именно физические соображения определили основным объектом исследования в обратной задаче расчета газового лазера резонатор с зеркалами, имеющими переменные по апертуре коэффициенты отражения. Затем анализ технологических возможностей привел к основному критерию оптимизации этих зеркал —- минимальному числу колебаний в зависимости R (г). Такой физический подход к оптимизации на сегодняшний день является типичным в задачах квантовой электроники. Однако прикладные задачи уже в настоящее время требуют большого количества принципиально разных газовых лазеров, работающих в различных режимах генерации, спектральных диапазонах и с различными уровнями входной мощности. Не всегда физический подход может обеспечить необходимые упрощения, способные свести задачу к простейшим приемам оптимизации, которые не требуют исследований функционалов (см. выражения (2.155) и (2.156)). Оптимизация выходных характеристик и конструктивных элементов прибора с учетом тенденций, определенных в теории и эксперименте, может осуществляться подбором необходимых данных в небольшом интервале изменений управляемых переменных. Дальнейшее совершенствование оптимизационных задач с использованием ЭВМ, как основных в разработке и исследовании [c.123]

Анализ влияния основных параметров двигателей на экономические характеристики его работы показывает, что, при условии бездетонационной работы, для каждой группы двигателей существует рациональный предел повышения степени сжатия и обеднения смеси. С учетом экономичности и весовых характеристик двигателей наивыгоднейшие значения степени сжатия приближаются к е =8 9 при обеднении смеси до значения а = 1,2-ь1,4. Известно, что не представляется возможным обеспечить устойчивую работу двигателя с обычным искровым зажиганием на смесях с а=1,2-5-1,4 при степени сжатия е = 8-ь9. Что касается двигателя с воспламенением от сжатия (дизеля), то степень сжатия е = 8-ь9 недостаточна для обеспечения надежного самовоспламенения, а смесь с а=1,2-ь1,4 оказывается для него богатой. При таком коэффициенте избытка воздуха трудно получить полное сгорание топлива. Для осуществления рабочего процесса двигателя с наивыгоднейшими параметрами (г =8- 9 и а= 1,2- 1,4) можно применить факельную систему зажигания, называемую также форкамерной или предкамерной. Кроме получения высокой экономичности, факельная система зажигания, благодаря присущему ей антидетонацион-ному эффекту, позволяет значительно расширить ассортимент применяемых топлив в результате использования некоторых низкосортных продуктов. [c.308]

Пьезометр состоит из полости 5 объемом около 4 слг , капилляра 8 (13 X , Ъмм) длиной 20 см и шаровой полости 12. Открытый конец капилляра имеет конусный шлиф для соединения с системой заполнения. Вдоль капилляра нанесены риски с интервалом 16 мм. Ширина рисок около 0,1 мм. Пьезометр прокалиброван по ртути весовым способом с термостатированием полости 5. Основная часть пьезометра во время опыта находится в масляном термостате. Термостатирование ( 0,03°) обеспечивается фотоэлектрическим регулятором. Выстунаюш,ий из термостата столбик жидкости подогревается. Промежуточный объем 75 заполнен глицерином. Давление на мембраны создается газом. Быстрый сброс давления на одну из них производится через электромагнитный клапан. Нижнее (рабочее) давление устанавливается благодаря небольшому прогибу второй мембраны, которая вначале прижата к решетке. Объем перегретой жидкости фиксируется фотографически. Быстрый сброс давления возбуждает в измерительном капилляре колебания ртути. Фотографирование мениска ртути производится примерно через 1 сек после срабатывания клапана, когда прекращаются колебания в системе. Через 0,2 сек после фотографирования в камере создается первоначальное давление рз- Обе операции осуществляются автоматически с помощью полупроводниковых реле времени. Расстояние I от мениска ртути до одной из рисок измеряется на фотопленке микроскопом МИР-12. Масштабный коэффициент найден по известному расстоянию между рисками. Процедуры подготовки к опытам, заполнения пьезометра и внесения поправок описаны в [218, 219]. [c.233]

Основное значение для элементов рассматриваемого типа, если иметь в виду возможности их использования в области автоматики, имеет характеристика изменения суммарного расхода воздуха Р2 = Ро+Рь или, если исчислять его не в объемных, а в весовых единицах, 62 = 00+61 в функции от избыточного давления управления р1. Методика расчета этой характеристики рассмотрена в работе [83], причем учитывается возможность работы струйного вихревого элемента с большими перепадами давлений, при которых истечение из канала управления и пз выходного канала может быть докритическим или надкритическим. Исходной точкой данной характеристики является точка, определяемая из условия р1 = 0, отвечающая режиму течения воздуха через камеру без завихривания. При достаточно большом проходном сечении на входе потока в камеру и относительно небольшой длине выходного канала рассматриваемая точка характеристики в основном определяется площадью сечения на выходе, равной = лг , и коэффициентом расхода выходного канала. Зависимость расхода воздуха через выходной канал от отношения абсолютного давления в камере к абсолютному давлению за выходным каналом определяется при этом аналогично тому, как это делается для турбулентных дросселей. Другие точки рассматриваемой характеристики, получаемые при [c.219]

В пятидесятых годах решение прямой задачи начинает внедряться в практику расчета и проектирования турбомашин и получает многочисленные примеры применения. Решение задачи относительно составляющих скоростей производится обычно по методу прямых и сводится к последовательности краевых задач для системы обыкновенных дифференциальных уравнений в естественной сетке с использованием кривизн (Г. Ю. Степанов, 1953, 1962) или в нолуфиксированной и в фиксированной сетках (Л. А. Симонов, 1950, 1957 Я. А. Сироткин, 1959—1963 Н. И. Дураков и О. И. Новикова, 1963 М. И. Жуковский, 1967). Решение задачи относительно функции тока получается методом сеток (Г. И. Майкапар, 1958 Я. А. Сироткин, 1964) или вариационным методом Галеркина (П. А. Романенко, 1959). Во всех случаях из-за нелинейности задачи применяются последовательные приближения, причем их сходимость проверяется или достигается (путем выбора шагов сетки или весовых коэффициентов) с помощью численного эксперимента. Расчеты в общей постановке задачи оказываются весьма трудоемкими и ориентируются в основном на применение современных ЭЦВМ. [c.148]

Есть достаточные основания считать, что развитие системы древнерусских мер веса происходило в той или иной степени независимо от иноземных влияний. Так, исследования сохранившихся образцов древнерусских гирь, проведенные В. Л. Яниным [25], показали, что система древнерусских мер монетного веса представляла совокупность дольных единиц основной меры веса — гривны, значение которой действительно отражало влияние вавилонской метрологии (вавилонская мина равнялась по В. Л. Янину 409,32 г), подобно основным мерам веса многих других стран, имевшим почти тот же вес (порядка 408—410 г) и бытовавшим на Западе и на Востоке значительно раньше, чем на Руси. Однако соотношения мер монетного веса были установлены независимо от вавилонской системы, для которой характерно влияние двенадцатиричной системы. Гирьки, равные по весу 4,0—4,1 г, составляли, как видно, сотую часть весовой гривны, гирьки 4,97—5,09 г — восьмидесятую часть, гирьки 8,0—8,1 г — пятидесятую часть и т. д. По отношению к одной сотой гривны переводные коэффициенты образуют следующий ряд 1 1,25 2 3 4 6 8 9 10 12 14 24, [c.21]

Коэффициент доход/издержки применительно к САПР/АПП определяется следующим способом. В качестве отправной точки используется список критериев и факторов выбора из табл. 21.2 Для фирмы-пользователя в зависимости от ее требований этот схшсок может изменяться. Пусть, например, фирма, выпускающая узлы механических систем, собирается обратить основное внимание на механическое оборудование и свести к минимуму значимость электрооборудования в списке критериев. Тогда весовые коэффициенты, отражающие значение данного обобщенного фактора для фирмы-пользователя, присваиваются каждому из трех основных разделов списка, например, следующим образом [c.511]

Для решения задач параметрической оптимизации технологического процесса в основном применяются традиционные методы и алгоритмы оптимизации (см. гл. 3). Для реальных технологических задач характерна многокритериальная оптимизация. Основные трудности, возникающие при решении задач оптимизации параметров технологического процесса несоизмеримость многих критериев, вызывающая затруднения при их сравнении и нормализации необходимость введения весовых коэффициентов для каждого критерия и затруднения с их выбором нежелательность сведения многокритериальной задачи оптимизации к однокритериальной. [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...