Коэффициент неравномерности подачи

Значения коэффициента неравномерности подачи у поршневых насосов [c.163]

Коэффициент неравномерности подачи для насосов с различным числом поршней составляет [c.64]

Метод эталонных (нормированных) зависнмостей менее универсален и распространен. Основан на сравнении экспериментально полученных функциональных зависимостей параметров проверяемого узла с эталонными, найденными расчетным или экспериментальным путем. Например, применение зависимости коэффициента неравномерности подачи от скорости (разд. 8.1), средней скорости от длины хода (разд. 6.4), регрессионных зависимостей [7] и др. Этот метод часто требует применения более сложной аппаратуры, как, например, используемой при виброакустических исследованиях быстроходных механизмов. Перспективен как дополнительный метод, позволяющий повысить глубину и достоверность постановки диагноза. [c.13]

КОЭФФИЦИЕНТЫ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПОДАЧИ НАСОСОВ, КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА И ВРАЩЕНИЯ ВАЛА ГИДРОМОТОРОВ [c.130]

Подача насоса представляет собой сумму подач его рабочих камер, изменение объемов которых, как будет показано далее, приводит к тому, что подача насоса, рассматриваемая как функция угла поворота его вала, непостоянна. Это непостоянство подачи, вызываемое изменением объемов камер, не зависящее от давления нагнетания, оценивается коэффициентом неравномерности подачи [c.130]

Для определения коэффициента неравномерности подачи насоса необходимо произвести суммирование расходов рабочей жидкости, нагнетаемой всеми поршнями, что исходя из выражения (2.67) может быть записано следующим уравнением [c.147]

На основании уравнений (2.25), (2.68), (2.75) и (2.76) коэффициент неравномерности подачи для насосов с нечетным числом поршней будет [c.148]

Это уравнение, включающее сумму синусов, аналогично уравнению (2.71). Поэтому дальнейшие преобразования, аналогичные приведенным выше, при рассмотрении коэффициента неравномерности подачи насоса для гидромоторов с нечетным числом поршней приводят к следующим уравнениям [c.154]

Графики пульсации суммарной подачи, построенные по уравнению (2.302), для насосов с четным и нечетным числом пластин не отличаются от приведенных на рис. 2.22, 2.23 и 2.24. Соответственно коэффициенты неравномерности подачи б,., определяются уравнениями (2.77) и (2.78) — для насосов с нечетным числом пластин, уравнениями (2.80) и (2.81) — для насосов с четным числом пластин. Таким образом, неравномерность подачи пластинчатых насосов однократного действия такая же, как и [c.241]

Коэффициент неравномерности подачи при пренебрежении геометрическим изменением объемов камер определяется следующим образом [c.250]

Последнее уравнение показывает, что коэффициент неравномерности подачи бс. увеличивается с увеличением давления нагнетания, при уменьшении числа пластин (уве-на котором происходит повышение [c.250]

На рис. 2.116, а и б приведены графики зависимости коэффициентов неравномерности подачи б . и б . от давления нагнетания, определенные расчетом (соответственно сплошные и штриховые линии), а также точки, полученные экспериментально для двух насосов, работающих по схеме рис. 2.108. Из этих графиков видно, что общий коэффициент неравномерности подачи насоса б равен сумме б , и бс. . При работе под давлением коэффициент неравномерности б, . определяемый сжатием рабочей жидкости, существенно превышает коэффициент неравномерности б .. , зависящий от геометрического изменения, объемов камер. Уменьшение неравномерности подачи путем увеличения угла ф) происходит потому, что на этом угле располагается прорезь, размеры которой определяются по формулам (2.318) и (2.319). Эксперименты показывают, что введение таких прорезей приводит к уменьшению шума насосов (на 3,5 дб) вследствие уменьшения неравномерности подачи. Для того чтобы на распределительных дисках выполнить прорези, при профилировании статора необходимо обеспечивать е >р. [c.250]

Рис. 2,116. Графики зависимости коэффициентов неравномерности подачи от давления нагнетания

Для определения геометрического коэффициента неравномерности подачи бу.,, надо установить зависимость изменения подачи насоса от угла ц> поворота ведущей шестерни (рис. 2.127). При этом угол ср отсчитывается от линии О Е, совпадающей с радиусом основной окружности р, перпендикулярным к линии зацепления. При вращении ведущей шестерни Б направлении, указанном стрелкой, зуб ее, вошедший в зацепление в точке А, при повороте шестерни на угол ф—фу) переместится из положения АС в положение А С , а зуб ведомой шестерни — в положение При этом в линию нагнетания будет вытеснено количество рабочей жидкости (3, определяемое уравнением [c.261]

На основании уравнений (2.25), (2.328), (2.335) и (2.336) коэффициент неравномерности подачи, вызываемый геометрическим изменением объемов камер, [c.262]

Коэффициент неравномерности подачи насоса [c.177]

Так как Q aK в насосе двойного действия не изменилась, а Q p увеличилась вдвое, то коэффициент неравномерности подачи 8 уменьшился также в 2 раза [c.60]

Коэффициент неравномерности подачи Oq определяется выражением (16.4), которое для шестеренных насосов с цилиндрическим эвольвентным зацеплением приводится к виду [57] [c.230]

Коэффициент неравномерности подачи (в процентах) (см. 16.1) роторно-поршневых насосов с нечетным числом поршней г Tq = 125/г . [c.241]

Отношение максимальной ординаты графика к средней называется коэффициентом неравномерности подачи. Для насоса простого действия этот коэффициент равен [c.233]

Так как в насосе двойного действия не изменилась, а увеличилась в 2 раза, то коэффициент неравномерности подачи также уменьшился в 2 раза [c.54]

ЛОВ, диапазон регулирования определяется на основе величины нормативного коэффициента неравномерности подачи (твердого) на обогатительную фабрику. [c.340]

При сухом способе добычи нерудных материалов коэффициент неравномерности подачи (по твердому) составляет 1,1...1,2 среднего значения. При гидромеханизированной добыче этот коэффициент составляет 1,5...2,5, считая Т Ж=1 7. [c.340]

Годовая и суточная производительность канатной дороги назначается по технологическим требованиям производств, выдающих отходы. В угольной промышленности, имея в виду специфические условия выдачи породы, принимают коэффициенты неравномерности подачи для шахт 1,5 и для обогатительных фабрик 1,25. Для других отраслей промышленности коэффициенты неравномерности принимают такими же, как и для обычных транспортных канатных дорог. [c.499]

Аналогично можно показать, что для трехпоршневого насоса одностороннего действия со смещением фаз рабочих циклов на 120 коэффициент неравномерности подачи а = 1,05. [c.143]

Коэффициент неравномерности подачи может быть существенно понижен путем постепненого соединения камер с полостью нагнетания. Для поршневых и пластинчатых насосов это достигается при помощи прорезей на распределительных органах (см. стр. 191 и 247). [c.131]

Если у шестерен шестеренного насоса уменьшать число зубьев, одновременно увеличивая их угол наклона, то в конце концов шестерни превращаются в винты и из шестеренного насоса получается винтовой насос. При этом подача рабочей жидкости происходит в осевом направлении, причем без изменения геометрического объема камер, вследствие чего коэффициент неравномерности подачи = 0. Рабочие камеры, заполняемые при всасывании рабочей жидкостью, в дальнейшем отделяются сомкнувшимися винтовыми поверхностями от всасывающей магистрали. После этого объем жидкости в камере вытесняется в полость нагнетания как бы поступательно движущимися поршнями, роль которых исполняют сомкнувшиеся винтовые поверхности. Так как уплотнение между полостями нагнетания и всасывания определяется главным образом длиной соприкасаемых винтовых поверхностей, то при достаточно длинных винтах винтовые насосы могут развивать давление до 175 кПсм и более. Подача у известных конструкций винтовых насосов доходит до 9000 л мин. У хорошо изготовленных насосов с подачей от 3 до 1150 л мин объемный к. п. д. при давлении 60 кПсм находится в пределах 0,33—0,85 (большие цифры относятся к насосам с большей подачей). [c.259]

Приемно-сливное устройство рассчитывают на прием цистерн грузоподъемностью 50, 60 и 120 т, Длину фронта разгрузки основного мазутохозянства проектируют, считая, что должен быть слит расчетный суточный расход мазута (20-часовой расход всеми энергетическими котлами станции при их номинальной производительности и 24-часовой расход всеми водогрейными котлами при покрытии тепловых нагрузок для средней температуры самого холодного месяца) Время разогрева и слива одной ставки не должно быть более 9 ч./Полагают также, что мазут доставляется цистернами расчетной грузоподъемностью 60 т, при весовой норме железнодорожного маршрута, с коэффициентом неравномерности подачи 1,2. Принятая длина фронта разгрузки должна быть не менее 1/3 длины маршрута. Для растопочного мазутного хозяйства электростанций с общей производительностью котлов до 8000 т/ч длина разгрузки принимается 100 м, а при большей производительности котлов —200 м. [c.246]

Приемно-сливное устройство мазутного хозяйства должно обеспечивать прием цистерн грузоподъемностью 60—100 т. Длину фронта разгрузки основного и резервного мазутного хозяйства следует принимать, исходя из времени слива расчетного суточного расхода мазута, времени разогрева и слива не более 9 ч и массовой нормы железнодорожного состава, но не менее 1/3 длины состава по согласованию с управлением железной дороги. При этом предполагается, что мазут доставляется цистернами расчетной грузоподъемностью 60 т с коэффициентом неравномерности подачи 1,2. На приемно-сливном устройстве предусматривают подвод пара или горячего мазута к цистернам, для обогрева сливных лотков, приемных резервуаров и гидрозатворов, а также подвод пара для обогрева примерзших клапанов цистерн. Общий расход пара из разЬгревающих устройств на цистерну вместимостью 50—60 м должен быть не более 900 кг/ч. [c.531]

Т — продолжительность одной смены в ч тпск — число смен за сутки (две-три) а — коэффициент неравномерности подачи составов (1,2-1,3). [c.108]

Схема конвейера дана на рис. ПО, а. Производительность конвейера Z= 300 шт1ч, коэффициент неравномерности подачи отливок на конвейер К = 2. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...