Погрешность основная

ПОГРЕШНОСТИ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ РЕЗЬБЫ [c.317]

Зависимости величин осевого и радиального зазоров (натягов) от погрешностей основных параметров для одно- и многозаходной резьб между образующими Р осевой зазор (натяг) С [c.318]

Взаимозаменяемость резьбовых изделий обеспечивается ограничением предельных контуров резьбы сопрягаемых деталей на всей длине свинчивания сумма погрешностей основных параметров резьбы должна находиться в поле допуска. [c.319]

Зная погрешности основных параметров сопрягаемых резьб винта и гайки, можно по формулам вычислить действительные величины осевого и радиального зазоров для любого сечения в пределах длины свинчивания винтовой пары. [c.344]

Для теоретического резьбового сопряжения погрешности основных параметров сопрягаемых резьб равны нулю, величины осевого и радиального зазоров равны гарантированным зазорам. В этом случае погрешность Д/ = О, так как [c.344]

Во многих цехах заводов транспортного машиностроения для оценки плавности работы зубчатого колеса производится контроль погрешности основного шага цилиндрических зубчатых колес. Иногда применяют приборы иностранных фирм и, в частности, фирмы Мааг (Швейцария). В этом приборе имеется один тангенциальный (в виде плоскости) и один точечный измерительные наконечники. При обычных измерениях с помощью этих приборов осуществляется контроль отдельных значений основного шага. Однако в процессе рабочего зацепления погрешность основного шага проявляется на всем перекрытии соседних профилей и, следовательно, измерение отдельных значений основного шага является недостаточным. Кроме того, при определении непрерывной погрешности основного шага у зубчатых колес, боковая поверхность которых подвергается шлифованию методом обката, выясняется ошибка в заправке шлифовального круга, т, е. ошибка, которую можно рассматривать как отклонение радиуса основной окружности. [c.205]

Погрешности профиля зубьев и накопленная погрешность основного шага влияют на величину динамической нагрузки гораздо меньше, чем ошибки основного шага и разность соседних окружных шагов, так как время их действия гораздо больше и они не вызывают больших ускорений ведомого, колеса. [c.210]

Деформационная теория пластичности нашла широкое применение в практических расчетах. Однако при сложном нагружении, когда на некоторых этапах происходит разгрузка, применение деформационной теории мол<ет привести к погрешностям. Основной недостаток уравнений (7.57) — отрицание роли истории нагружения, так как уравнения устанавливаются для конечных состояний. [c.133]

Составляющая кинематической погрешности колеса, определяемая при исключении радиального биения зубчатого венца, а для прямозубых колес — и при исключении погрешностей основного шага. Определяется в угловых секундах [c.255]

Разграничение норм точности, предъявляемых к широким косозубым и шевронным колесам, от норм, предъявляемых к прямозубым и узким косозубым колесам, сделано потому, что погрешности одних и тех же параметров зубчатого колеса проявляются на разных видах зубчатых колес неодинаково. Возьмем для примера погрешность основного шага Д о и погрешность профиля Д/. У прямозубых колес эти погрешности влияют на плавность работы передачи, а у широких косозубых колес — вызовут лишь изменения высоты пятна контакта зубьев (плавность работы широких косозубых колес зависит в основном от циклической погрешности колеса AF). По этой причине в указанном стандарте погрешность основного шага для широких косозубых и шевронных колес входит в комплекс показателей, характеризующих контакт зубьев в передаче, в то время как этот же элемент для прямозубых и узких косозубых колес включен в комплекс показателей, характеризующих плавность работы колеса. В результате для одного и того же параметра зубчатых колес различных видов в ГОСТ 1643—56 приведены различные числовые значения допусков. [c.266]

Следует отметить, что коэффициенты Nфq для основных марок МТМ наиболее сильно зависят от г и в меньшей степени — от tg а. Пользуясь этими графиками, еще на этапе поверочного расчета магнитных систем по предварительному вычисленному значению tg а и принятой величине т можно определить коэффициенты влияния погрешностей основных параметров литых МТМ на погрешность потока в рабочем зазоре. [c.233]

Следует иметь в виду, что на качественную работу зубчатой передачи, помимо погрешностей основных эксплуатационных показателей точности колеса, влияют погрешности сопрягаемых с осью зубчатых колес отверстий в корпусе, погрешности межцентрового 256 [c.256]

Д/о —погрешность основного шага. [c.267]

Однако существенным недостатком процесса зубодолбления в об-ш,ем случае, когда передаточное число зубьев долбяка к числу зубьев нарезаемого колеса не равно единице, является возможность получения значительных погрешностей основного шага профиля и окружного шага в зоне окончания процесса долбления. [c.271]

Хонингование позволяет устранить поверхностные дефекты зубьев (забоины, риски), снизить погрешности основного шага и профиля, уменьшить биение, а также улучшить шероховатость обрабатываемой поверхности. [c.336]

Здесь Л/( 1 и А 02 — отклонения основного шага шестерни, соответственно колеса (см. стр. 875) — глубина фланкирования в вершине зуба — величина приработочного (или непрерывно продолжающегося) износа, компенсирующего погрешности основных шагов. Экспери- [c.822]

Характеристики погрешности основного размера х и отклонений формы и как для отдельных заготовок и партий деталей, так и для процесса в целом. [c.446]

Погрешность обката Дф , — составляющая кинематической погрешности колеса, определяемая при исключении радиального биения зубчатого венца и погрешностей основного шага. Выражается в угловых секундах. Ограничивается допуском йф . [c.46]

Различают погрешности основную, соответствующую нормальным условиям работы (определенной температуры и давлению окружающей среды, установленному напряжению источников питания и т. п.), и дополнительные, возникающие при различных отклонениях от нормальных условий работы. [c.210]

Рассматривая погрешности основных параметров резьб в функции переменных и, ь и, связывая их с погрешностями положения и перемещения образующих профиля, получим [c.276]

Накопленная погрешность окружного шага, погрешность основного шага и профиля являются основными погрешностями цилиндрических зубчатых колес. Нормируемые погрешности других элементов зубчатого колеса (радиальное биение, колебание длины общей нормали, неравномерность окружного шага и др.) в значительной степени определяются перечисленными выше основными погрешностями. [c.281]

Контактному способу измерения температуры присущи значительные погрешности. Основными источниками погрешности в измерении температуры проволочной термопарой являются экранирующее воздействие конструкции термопары элементы защиты и установки термопары, провода) искажение действительной картины теплообмена в исследуемой зоне вследствие нарушения аэродинамики профиля детали и дополнительной турбулизации рабочей среды (газового потока) тепловая инерция спая термопары при исследовании нестационарных процессов отвод или подвод тепла по проволочным термоэлектродам, возникающий из-за наличия на детали значительных градиентов температур. [c.164]

Применимости метода расчленения и что 0=0. Этот случай рассмотрен в 20.10. Там для приближения (s) основного напряженного состояния выведены граничные условия (20.10.8). Положив в них s = О и отбросив величины с отрицательными нижними индексами (они равны нулю по предположению), убеждаемся, что слагаемые, связанные с простым краевым эффектом, выпадают. Однако уже при s = 1 они войдут в вычисления. Это значит, что для основного напряженного состояния без учета краевого эффекта может быть построено исходное приближение и только оно. Отсюда вытекает, что в рассматриваемом случае в (27.9.3) надо положить п = 1, и следовательно, погрешность основного напряженного состояния в итерационной теории будет порядка Она меньше погрешности теории Лява, имеющей порядок hi. Для показателей интенсивности а, Ь, с справедливы формулы (20.10.6). Из них следует, что краевой эффект в данном случае асимптотически эквивалентен основному напряженному состоянию по напряжениям и перемещениям 22.27. Поэтому на краю обе обсуждаемые теории дадут одинаковые погрешности порядка h. [c.418]

Следовательно, переход от формул (1.122) к более простым формулам (1.124) чреват рядом неприятных противоречий. Вместе с тем члены, отличающие формулы (1.122) от (1.124), обычно несущественны. Авторам неизвестно ни одного примера, когда использование соотношений (1.124) вместо (1.122) привело бы к ошибкам, превосходящим погрешность основных допущений теории оболочек. Именно поэтому вариант теории тонких оболочек, основанный на соотношениях (1.124), широко используется. Однако вариант теории оболочек, опирающийся на использование определяющих уравнений упругости в виде (1.122), приводит к разрешающим уравнениям, отнюдь не более сложным и, в то же время, свободен от названных выше противоречий. Исходя из этого, авторы рекомендуют принимать соотношения между усилиями, моментами и параметрами деформации срединной поверхности в виде (1.122). [c.51]

Составляющая кинематической погрешности колеса, определяемая при исключении радиального биения зубчатого венца, а для прямозубых колес — и погрешностей основного шага. [c.55]

Отклонение профиля нормируется допуском на погрешность формы профиля t и на погрешность основной окружности Fg. [c.138]

Допуск на погрешность основной окружности Р по TGL 0—3962 [c.156]

Деформационная теория пластичности нашла широкое прв-менение в практических расчетах. Экспериментальные исследования показали, что основные зависимости деформационной теории пластичности Генки—Надаи—Ильюшина справедливы по крайней мере при монотонном возрастании нагрузок и для случая простого нагружения. Однако при сложном нагружении особенно когда на некоторых этапах нагружения происходит разгрузка, применение деформационной теории может привести к погрешностям. Основной недостаток уравнений (1.10)—отрицание роли истории Нагружения, так как уравнения устанавливаются для конечных соотношений. [c.22]

Погрешности основных и предварительных нагрузок прибора не должны превышать указанных в табл. 18. [c.140]

В работах другого направления изучались возможности построения и свойства корабельных инерциальных систем, основными составными частями которых явились гиростабилизатор и акселерометры, сочленяемые не только механически, но и электрическими связями. У создателей таких систем имелась возможность выбора ориентации платформы и акселерометров, вида координат, характеризующих положение объекта, связей между элементами системы и алгоритмов вычислений в ней. От этого выбора зависели инструментальные погрешности основных элементов, сложность вычислений, степень простоты и надежности системы в целом. [c.186]

Рассмотренные выше погрешности основных элементов микрометра в сумме не должны превышать погрешностей, регламентированных ГОСТом 6507-60. Эти погрешности находятся в пределах от 1,5 до 4,0 мк, в зависимости от верхних пределов измерения микрометров. [c.181]

Определяется при исключении радиального биения и погрешности основного шага в сек [c.551]

Погрешности основных размеров режущего инструмента, служащего для обработки отверстий (сверла, зенкеры, развертки, протяжки), вызывают систематические погрешности для соответствующих партий изделий. Погрешности в размерах резца, шлифовального круга (для круглого или плоского шлифования) и т. п. не имеют влияния на размеры и форму обрабатываемого изделия. [c.46]

При назначении комбинированных допусков из разных степеней гочности допуск на смещение исходного контура bh следует назначать в соответствии со степенью кинематической точности колеса, а наименьшее смеш,ение исходного контура A h в зависимости от вида сопряжения и степени точности — по нормам плавности работы колеса. Это обстоятельство объясняется тем, что допуск исходного контура зависит от радиального биения зубчатого венца Еа — параметра, входящего в нормы кинематической точности колеса. Смещение исходного контура из-за радиального биения будет различным на различных зубьях колеса. Наименьшее же смещение исходного контура зависит от погрешностей основного шага Д/о и профиля зубьев колеса Af — параметров, входящих в нормы плавности работы колес. [c.276]

Рис. 380, Полигоны pa пpeдeлeнJjя производственных погрешностей основных параметров

Допуски на размеры, входящие в кинематические цепи, в основном имеют целью обеспечить эксплоатационну)о точность изделия (машины, прибора) таким образом, чтобы допускаемые погрешности в изготовлении деталей не увеличили чрезмерно погрешности всего изделия. Так как в борьбе за повышение качества выпускаемых изделий целью является уменьшение этой последней погрешности, основной задачей производственников в отношении допусков этой группы является всемерное уменьшение погрешностей изготовления. [c.608]

Здесь принимается, что часть наибольшего бокового зазора погло-ш,ается из-за непараллельпости и перекоса осей передачи, погрешностей основного шага и направления зубьев. [c.881]

Шевингование зубчатых колес применяется для колес 2-го и 1-го классов точности, если последние термически не обрабатываются. При шевинговании исправ-j/тяются биение основной окружности, погрешности основного шага, профиль зуба, направление зуба и суммарная ошибка. Зубчатые колеса, подвергаюш,иеся шевингованию, должны быть изготовлены по 2—3-му классам точности. [c.308]

Курс самолета определяется с помощью датчика с индукционным чувствительным элементом. Благодаря стабилизации гироузла гироагрегата по крену и тангажу в курсовых системах типа КСИ исключена карданная погрешность. Основным режимом работы КСИ является режим гирополукомпаса. [c.245]

Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения (1987) -- [ c.115 ]

Теоретические основы теплотехники Теплотехнический эксперимент Книга2 (2001) -- [ c.326 ]

Основные термины в области метрологии (1989) -- [ c.0 ]

Теплотехнические измерения и приборы (1984) -- [ c.12 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...