Мощность входная

Взаимная спектральная плотность мощности входного и выходного сигналов в линейной системе прямо пропорциональна спектральной плотности мощности входного сигнала и частотной характеристике системы. [c.100]

Чтобы оценить количественно потерю корреляции, положим, что спектральная плотность мощности входного сигнала (внеш- [c.101]

Есть, однако, еще один фактор, оказывающий существенное влияние на величину коэффициента взаимной корреляции между сигналами на входе и выходе,— это форма спектральной плотности мощности входного сигнала. Выше при количественной оценке потери корреляции в различных структурах мы предполагали, что спектральная плотность мощности входного сигнала равномерно распределена в полосе измерения. Легко убедиться, что, меняя форму спектра входного сигнала, можно получить завышенные или заниженные значения коэффициента взаимной корреляции по сравнению с приведенными выше. Возьмем, например, линейную систему с гребенчатой характеристикой (см. рис. 3.19). Пусть спектральная плотность мощности сигнала на входе в точности повторяет форму частотной характеристики си- [c.107]

Выпишем всевозможные спектральные характеристики наблюдаемых сигналов (4.23) и (4.27) и выразим их через внутренние параметры модели. В результате получим п уравнений для спектральной плотности мощности входных сигналов [c.125]

Режим движения механизма, при котором самоторможение проявляется, называется режимом оттормаживания. Характеристикой рассматриваемого режима является коэффициент оттормаживания, представляющий собой отношение мощностей входных звеньев [c.17]

Критическая мощность, входной недогрев и расход воды через канал соответственно. [c.40]

Гидроусилитель — гидравлическое устройство управления, в котором производится усиление мощности входного сигнала за счет энергии внешнего источника питания. [c.13]

Применение во вспомогательных каскадах дополнительной энергии уменьшает усилие и мощность входного воздействия, что для некоторых приводов является весьма важным. [c.17]

В некоторых двухкаскадных или многокаскадных приводах, требующих малой мощности входного воздействия, струйная трубка используется в качестве управляющего элемента несиловых каскадов (см. стр. 224). [c.36]

С подобным функциональным назначением — усилением мощности входного воздействия — двухкаскадные следящие приводы получили широкое применение в различных автоматических системах [19]. [c.211]

На выбор схемы влияет и характер действия нагрузки на исполнительный механизм при отсутствии следящего движения. В зависимости от этого к приводу предъявляются требования необходимой жесткости. Важны также необходимая мощность исполнительного движения и располагаемая мощность входного воздействия. [c.244]

В случае существенного ограничения мощности входного воздействия необходимо принимать схему двухкаскадного привода. Так, например, если следящий привод является исполнительной частью электронной или электрической автоматической системы, то выходная мощность управляющего сигнала обычно ограничена и необходимо применять двухкаскадный привод. [c.244]

Выше было указано на область применения двухкаскадных приводов, связанную с мощностью входного воздействия. Ряд преимуществ двухкаскадных приводов вытекает из возможности понижения коэффициента усиления по скорости второго силового каскада. [c.247]

Предварительные усилители. При измерении параметров механических колебаний для обеспечения нормальной работы датчиков используют предварительные усилители (предусилители). Предусилители предназначены для увеличения мощности входного сигнала, согласования импедансов датчика и следующего измерительного преобразователя, обеспечения необходимой постоянной времени цепи датчика с целью задания нижней граничной частоты диапазона рабочих частот, а также для приведения уровня выходного сигнала к требуемому (нормализация выходного сигнала). Предусилители называют также согласую цими устройствами. [c.234]

Одновременно с возможностью получения высоких выходных мощностей мощность входного сигнала может быть уменьшена до ничтожной величины. Так, например, мощность входного сигнала для управления электрогидравлическим клапаном (золотником) гидроусилителя может быть доведена до 0,5 em. Усилия для перемещения сервоклапанов управления не превышают в ряде случаев величин порядка 1—2 Г. [c.417]

Гидроусилители с многоступенчатыми золотниками. Для уменьшения мощности входного сигнала при одновременном увеличении мощности на выходе применяют системы с двухкаскадным золотниковым распределением. [c.420]

РИС. 13.7. Распределения мощности входного сигнала и мощности сопряженной волны в зависимости от величины k z вблизи условия генерации ( k L = тг/2). (Из работы [1].) Мощности Р и Р нормированы на полную мощность Р, а зна- [c.601]

Авторами [19] экспериментально реализовано сжатие с комбинационным преобразованием частоты импульсов в одномодовом световоде. В качестве источника использовался параметрический генератор света (ti/2=30 пс, %= 1,5—1,65 мкм). При мощности входного импульса Ро=900 Вт на выходе световода длиной 250 м формировались импульсы на стоксовой частоте длительностью 200 фс и мощностью 55 кВт (стоксов сдвиг 55 m i). [c.207]

Тогда эквивалентная мощность входных шумов на моду и на единичный частотный интервал оказывается равной [17] [c.478]

Гидроусилитель — устройство управления машинами и их агрегатами посредством жидкости с одновременным усилением мощности входного сигнала. [c.455]

Из (7.1.13) видно, что амплитуда колебаний в первом контуре монотонно уменьшается по мере увеличения амплитуды накачки. Таким образом, в этом случае усиление сигнала в первом контуре не происходит. Однако при определенных условиях в системе возможно усиление, если использовать колебания в дополнительном контуре, амплитуда которых пропорциональна амплитуде входного сигнала. Такой усилитель является нерегенеративным параметрическим усилителем с преобразованием частоты вверх. Определим коэффициент его усиления по мощности. Под коэффициентом усиления по мощности будем понимать отношение мощности на выходе усилителя к мощности входного сигнала, выделяемой на согласованной нагрузке. Поскольку генератор входного сигнала дает ток с амплитудой / и имеет внутреннее сопротивление то на согласованную нагрузку он отдает мощность [c.258]

Поясним физический смысл полученного соотношения. Поскольку мощность входного сигнала на частоте сох равна Явх> то полное число квантов энергии (V, попадающих на вход усилителя, равно Л/==Явк/ 1- Появление кванта частоты соз происходит в результате сложения входного кванта и кванта накачки Йсо2 = Й(йх-1-Й(йн. [c.258]

Максимальная мощность сигнала на частоте Шз превышает максимальную мощность входного сигнала, так как в течение первого полунериода биений (см. рис. 12.11) происходит перекачка [c.391]

На рис. 3.15 приведены графики амплитудно-частотной Я((о) и фазовой ф((а) характеристик (3.38), а также спектральной плотности мощности входного и выходного сигналов. По оси абсцисс здесь отложена безразмерная частота /юо-Спектр выходного сигнала согласно (3.34) повторяет форму квадрата амплитудно-частотной характеристики. Фазово-частотная характеристика не сказывается на спектральной плотности мощности выходного сигнала (смещения массы), но оказывает большое влияние на форму функций взаимной корреляции и взаимной спектральной плотности. Графики соответствующих корреляционных функций изображены на рис. 3.16. Коэффициент автокорреляции входного сигнала убывает при увеличении задержки времени как (см. формулу (3.22)), коэффициент автокорреляции выходного сигнала — как ехр (—х/( г). Медленнее других (как т ) убывает коэффициент взаимной корреляции Ri2 t). Максимальное значение i i2(tmas) не равно единице, [c.103]

Независимые источники [241]. Пусть спектральная плотность мощности входного сигнала Xi(t) равна (со), а частотная характеристика ггго линейного звена описывается функцией Я((и). Тогда спектральная плотность мощности выходного сигнала в силу независимости Xi t) равна [c.116]

По условиям поставленной задачи эти параметры должны быть подобраны таким образом, чтобы уже при небольшой мощности входного сигнала (напряжения) получить по возможности большие зцачения амплитуд вибрации на выходе, что в данном случае соответствует полз чению наибольших дисперсий. Как следует из рис. 1, этого можно добиться за счет увеличения параметра 6 , т. е. путем увеличения чувствительности обратной связи /с, крутизны характеристики усилителя Sj, согласования его выходного сопротивления Лит. п. (см. формулы (2)). При этом оптимальное значение коэффициента электромеханической связи равно [c.68]

В К. у, достигается коаф. усиления С 25—.35 дБ. Его нестабильность --1 — 2%, а. нестабильность фазы колебаний 1 (применением спец. мер её можно снизить до десятых и даже сотых долей градуса ((3]). Мощность входного сигнала, при К-рой величина G уменьшается на 3 дБ вследствие частичного насыщения квантового перехода на частоте сигнала, при усилении непрерывных сигналов порядка 10 —10 Вт. [c.336]

Коэф. усиления К. равен отногпению мощности, отводимой в нагрузку, к мощности сигнала, поступающего во входной резонатор. Он достигает 60 дБ (10 раз). Это обусловлено почти полным отсутствием во входном резонаторе затрат мощности сигнала на модуляцию электронов но скорости однородно заряженный пучок половину периода потребляет мощность, а половину периода отдаёт её полю. Поэтому достаточно высокий уровень напряжения па зазоре, требуемый для эфф. модуляции, может быть получен и при малой мощности входного сигнала за счёт высокой добротности резонатора, настройки в резонанс и подбора уровня связи с входным фидером, обеспечивающим отсутствие отражения мощности. [c.383]

Основныл недостатком является передача входного воздействия не только на чувствительный золотник, но и на управляющий. Этим самым двухкаскадный привод лишается одного из существенных достоинств— возможности работать с малой мощностью входного воздействия. [c.223]

Электрическое управление в гидрораспределителях применяется при условных проходах Dy < 10 мм, так как у управляющих электромагнитов обычно ограничены тяговое усилие и ход. Для больших условных проходов такие гидрораспределители делают двухступенчатыми, причем первая из ступеней является гидравлическим устройством предварительного усиления мощности входного управляющего сигнала. Эти гидрораспределители называются еще гидрораспределителями с электрогидравлическим управлением, а если гидрораспределитель дросселирующий — электрогид-равлическими усилителями (ЭГУ). Для такого устройства входным является электрический сигнал, а выходным — некоторый поток рабочей жидкости с параметром (расходом или давлением), пропорциональным мощности входного сигнала. Направление потока [c.188]

Значение коэффициента усиления электрогидроусилителя, определяемое отношением выходной мощности гидропривода к мощности входного (управляющего) сигнала, практически не ограничено. В системах рулевого управления крупными морскими судами [c.219]

Степень усиления выходной мощности гидроусилителей по сравнению с мощностью входа (силовое воздействие или коэффициент усиления по мощности) практически неограничена. Так, например, в рулевых устройствах крупных судов силовое воздействие увеличивается в 80 ООО—100 ООО раз. В ряде конструкций это усиление достигает значения 300 ООО I и в электрогидравлических системах автоматики — значения 10 000 000 1. Иначе говоря, отношение мощности, развиваемой силовым цилиндром гидроусилителя, к мощности входного сигнала может в последнем случае достигать значения 10 . [c.417]

Рассмотрим уравнение (12.3.11) в случае генерации второй гармоники. Это предельный случай трехчастотного взаимодействия, когда две частоты a>i и равны друг другу, а = 2ш,. Следовательно, нам потребуются лишь два уравнения из (12.3.11), а именно первое (или второе) и последнее. Чтобы еще более упростить анализ и тем не менее сделать так, чтобы он правильно отражал большинство экспериментальных ситуаций, мы предполагаем, что при преобразовании во вторую гармонику потери мощности входного (ш,) пучка ничтожно малы, так что dE ./dz 0. При этом мы можем рассматривать лишь последнее из уравнений (12.3.11). Если среда прозрачна при то ffj = О и мы имеем [c.558]

Использовать солитоны в высокоскоростных линиях связи можно двояко. В первом случае цель довольно скромная солитонный эффект используют для того, чтобы увеличить длину световода (так называемое расстояние между ретрансляторами) по сравнению с расстоянием для линейной системы (малые уровни мощности, отсутствие нелинейных эффектов). Как видно из рис. 5.4, длительность солитона высшего порядка первоначально уменьшается. Начальное сжатие происходит даже при наличии потерь в световоде, и это может скомпенсировать уширение солитона из-за потерь [74]. Поскольку период солитона для 100-пикосекундных импульсов, распространяющихся на длине волны 1,55 мкм, относительно велик (> 500 км), такие импульсы могут распространяться на расстояния 100 км, прежде чем они значительно уширятся по сравнению с начальной длительностью. В работе [73] было предсказано, что расстояние между ретрансляторами можно увеличить более чем в 2 раза, когда пиковая мощность входного импульса достаточна для создания солитонов высшего порядка. Требуемые значения пиковой мощности для передачи импульсов без частотной модуляции со скоростью 8 Гбит/с относительно невелики ( 3 мВт). Так как такой уровень мощности вполне достижим для полупроводниковых лазеров, солитонный эффект легко можно использовать для улучшения работы оптических линий связи. [c.127]

С практической ючки зрения ВКР сверхкоротких импульсов является фактором, ограничивающим характеристики волоконно-ре-шеточных компрессоров (см. разд. 6.3), для оптимальной работы которых пиковая мощность входных импульсов должна быть ниже порога ВКР. ВКР действует не только как источник потерь, оно ограничивает качество сжатия импульса [116, 117], поскольку ФКМ между накачкой и стоксовой волной искажает линейность чирпа. Для улучшения качества сжатых импульсов при наличии ВКР использовалась спектральная фильтрация [109]. При этом был выбран фильтр с такой асимметричной полосой пропускания, что прошедший через него импульс имел чирп, близкий к линейному. В недавней работе [112] было показано, что сжатые импульсы хорошего качества можно получить и в режиме сильного ВКР, но только ценой значительной потери энергии. [c.245]

Рис. 8.17. Спектры импульсов на выходе световода длиной I км для нескольких значений пиковой мощности входного импульса длиной 0,83 пс. Начальная длина волны 1,341 мкм лежит в области отриштельной дисперсии [127].

Рис. 9.3. Характеристики насыщения волоконных ВРМБ-усилителей при нескольких значениях коэффициента ненасыщенного усиления G . Параметр мощность входного сигнала, отнесенная к мощности накачки.

На рис. 5.16 представлены зависимости средней мощности излучения в суммарном (1, 2, 3), качественном (/, 2, 3 ) и фоновом (/", 2 , 3") пучках ИГ при разных увеличениях М его резонатора от мощности ЗГ с М = 28 (врегл мрад), а на рис. 5.17 приведена зависимость расходимости качественного пучка ИГ от увеличения его резонатора. При М = 140 в отсутствие входного сигнала суммарная выходная мощность ИГ составляла 18,5 Вт, при этом на качественный (узконаправленный) пучок с расходимостью 0,17 мрад приходилось 11,8 Вт, а отношение мощности излучения в качественном пучке к мощности в фоновом (сигнал-шум) составляло 1,8. Инжекция от ЗГ излучения мощностью всего лишь 7 мВт привела к увеличению суммарной мощности ИГ до 21 Вт, мощности в качественном пучке — до 13,5 Вт при том же соотношении сигнал-шум. Когда мощность входного сигнала достигала 100-150 мВт, ИГ входил в режим насыщения, при этом суммарная выходная мощность составляла 26 Вт, мощность в качественном пучке — 20 Вт, в фоновом — 6 Вт и отношение сигнал-шум возрастало до 3,3. Дальнейшее увеличение мощности входного сигнала [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...