Кратность циркуляции

С повышением давления теплоносителя в парогенераторе разность между рж и Рем уменьшается и, как следствие этого, уменьшаются полезный напор, скорость и кратность циркуляции. Чтобы сохранить движущий полезный напор при повышении давления теплоносителя, в парогенераторе необходимо увеличить высоту подъемных труб. Этим и объясняется то, что с увеличением давления пара в парогенераторе увеличивается его высота. [c.283]

Таким образом, полезный напор затрачивается на преодоление сопротивления в опускных трубах контура. Соотношение (139) называют основным уравнением циркуляции. Движение рабочей среды в циркуляционном контуре многократное, поскольку в процессе одного цикла прохождения по обогреваемым трубам вода испарятся частично и в барабан поступает пароводяная смесь. Процесс этот происходит непрерывно. Поскольку в барабан подается вода, а отводится пар в таком же количестве, то расход циркулирующей в контуре воды остается постоянным. Отношение массового расхода циркулирующей воды, кг/с, к расходу Оц образующегося в контуре пара называют кратностью циркуляции. [c.233]

Кратность циркуляции зависит от конструкции контура, давления, тепловой нагрузки обогреваемых труб и некоторых других факторов. В экранах котлов кратность циркуляции может изменяться в широких пределах от 4 до 30. [c.233]

С повышением давления и приближением его к критическому разность плотностей воды и пара уменьшается, естественная циркуляция становится ненадежной и возникает необходимость перехода к принудительной циркуляции. В котлах с многократной принудительной циркуляцией (рис. 3.10,6) в циркуляционный парообразующий контур включается циркуляционный насос 7. Кратность циркуляции (отношение массы воды, проходящей через циркуляционный контур, к массе пара, производимого в нем) в этих котлах составляет 5—10. [c.155]

Кратность охлаждения, или кратность циркуляции, представляет собой отношение количества охлаждающей воды G , прокачиваемой через трубы конденсатора, к количеству конденсируемого пара т = JG,,. В конденсаторах ПТУ транспортных судов т = = 90 120, в установках облегченного типа т = 50ч-90. [c.180]

В особо тяжелых условиях находится масло, смазывающее газовую турбину. При контакте с деталями, нагретыми до высокой температуры, оно подвергается интенсивному окислению. Высокая кратность циркуляции в системе и распыливание подающими форсунками усугубляют этот процесс. Большое содержание воздуха снижает смазывающие и теплоотводящие свойства масла. Все это требует постоянного контроля за качеством масла и его периодическую замену, [c.346]

Кратностью циркуляции жидкости в пристенном кипящем слое можно назвать отношение [c.179]

Как видно, при (х— — н.п.к) /(л кр—л н.п.к) =0, т. е. (х=Жн.п.к) кратность циркуляции достигает значительных величин, а при (х хв.пл1)/(хкр— —д н.п.к)=1, Т. е. х=Хкр)Кц стремится к единице. В области начала поверхностного кипения величина кратности циркуляции резко падает и затем плавно уменьшается с увеличением параметра (х— — н.п.н)/( кр—5п.п.к). Следует отметить, что в зоне Хи.п.к значительная часть подводимого тепла расходуется на [c.180]

Рис. 6-39. Зависимость кратности циркуляции от относительной энтальпии потока для трубки диаметром 5,4 мм, длиной 300 мм при давлении 0,112 МПа.

Рис. 6-40. Зависимость кратности циркуляции от параметра

Выше была рассмотрена методика определения кратности циркуляции и скорости и о применительно к простейшему контуру. В реальных условиях контур может состоять нз большого количества обогреваемых и необогреваемых труб, включенных последовательно и параллельно. [c.54]

Графоаналитическим методом здесь кратность циркуляции находится так же, как точка пересечения гидродинамических характеристик подъемных и опускных труб. Построив изменения полез- [c.54]

В современных энергетических паровых котлах или парогенераторах опускные трубы не обогреваются. В опускных линиях испарителей и выпарных аппаратов, выполненных, например, по схемам, приведенным на рис. 2.5, а, в, обогрев имеет место (на наружной поверхности греющей секции). Опускные трубы имеют обогрев также в паровых котлах низкого и среднего давления, где часто небольшой обогрев опускной системы целесообразен, так как при этом уменьшается длина экономайзерного участка подъемной части контура, а для контуров небольшой высоты это может привести к заметному увеличению кратности циркуляции. Однако здесь обогрев выбирают таким, чтобы парообразования в опускной системе при стационарном режиме не было. [c.64]

При пуске и остановке масло на регулирование и смазку под давлением 0,35 МПа подается пусковым масляным насосом с подачей 1250 л/мин. При достижении турбинной частоты вращения около 4600 об/мин включается главный масляный насос, который подает масло на смазку подшипников под давлением до 0,8 МПа, а в систему регулирования под давлением 0,5 МПа. Кратность циркуляции масла 12. При остановке, снижении давления масла на смазку и отсутствии переменного тока в работу включается аварийный насос с подачей 500 л/мин, который обеспечивает смазку только подшипников давлением около 0,2 МПа. [c.115]

Выше использованы следующие обозначения Я, Яэ — высота, эквивалентная высота активной зоны, м kz — коэффициент неравномерности тепловыделения по осп реактора ш — коэффициент теплоотдачи при кипении — теплопроводность оболочки твэла Хт — средняя теплопроводность топлива — число твэлов в ТК Атк — коэффициент неравномерности тепловыделения по сечению ТК Лтв — доля тепла, выделяющаяся в твэлах (т) гз 0,94) фтк — доля ТК из общего числа ячеек а. з. (фтк 0,85 -f- 0,90) кц = Ор/0 в — кратность циркуляции kg — коэффициент неточности дросселирования (kg 1,25 -т-1,31) Япр—доля расхода на продувку (Спр = 0,01 0,02) —коэффи- [c.156]

Исходными данными для расчета являются расход пара кратность циркуляции физические свойства среды на заданном участке геометрические данные всех участков абсолютная шероховатость поверхностей (см. табл. 1.1). [c.184]

Кратность циркуляции йц принимается с последующей проверкой. [c.191]

ГЦН на период выбега в аварийных ситуациях, связанных с отключением маслосистемы (например, при обесточивании).. При нормальной работе масляных насосов через бачок осуществляется непрерывная циркуляция масла. При этом бачок полностью заполнен и находится под давлением, приблизительно равным давлению в полости подшипникового узла. В случае отказа масляных насосов срабатывает автоматика, и ГЦН отключается. Масло под действием геометрического напора стекает из бачка в полость верхнего подшипникового узла, обеспечивая тем самым охлаждение и смазку рабочих поверхностей трения при выбеге насоса. Время истечения масла из масляного бачка около 180 с (время выбега насоса 150 с). Благодаря специально организованному подводу утечка масла из напорного бачка в обратную сторону, т. е. в масляную систему, исключается. Для предотвращения образования в верхней части бачка газовой подушки, а также вакуума (при опорожнении) предусмотрена перепускная трубка 9 внутренним диаметром б мм, сообщающая верхнюю полость бачка с атмосферой (трубопроводом свободного слива). Перепускная трубка ввиду малого диаметра является одновременно гидравлическим сопротивлением (дросселем), ограничивающим паразитную утечку масла. Из насоса масло по трубопроводам верхнего и нижнего слива направляется в сливной коллектор II и возвращается обратно в циркуляционный бак. Часть масла (около 10 % общего расхода) поступает на фильтры тонкой очистки 5 и возвращается также в циркуляционный бак. При номинальном режиме,, когда масло подается на четыре ГЦН, в работе находятся три маслонасоса, один холодильник, два фильтра грубой очистки и один фильтр тонкой очистки. На байпасе 6 вентиль должен быть полностью закрыт. Масляная система заполняется от системы объекта открытием вентиля 13. Объем циркуляционного бака 12 выбирается с учетом требуемой кратности циркуляции, а напорного бака 10 — из условия обеспечения подачи смазки на время выбега ГЦН при обесточивании. Все оборудование маслосистемы размещено в специальном помещении на 6 м ниже насосных. [c.102]

Количество масла в баке определяется кратностью циркуляции масла в час, т. е. отношением часового расхода масла к его количеству в системе. Кратность циркуляции должна быть равна 5—8. [c.591]

Для экономии внутреннего объёма охлаждаемого объекта применяются малые подвесные воздухоохладители. Кратность циркуляции [c.670]

Котлы с многократной принудительной циркуляцией привлекают к себе внимание главным образом из-за возможности осуществления любой компоновки их поверхности нагрева и, как следствие, уменьшения габаритов котлоагрегата. Одновременно благодаря уменьшенному значению кратности циркуляции и равномерности расхода воды создаются бо- [c.50]

Кратностью циркуляции всего парового котла соответственно называется отношение количества воды, проходящей за час по всем циркуляционным контурам котла, к его часовой паропроизводительности, [c.80]

Значения кратности циркуляции [c.82]

Расчёт циркуляционных характеристик контуров. При проведении расчёта циркуляции необходимо предварительно задаться значением кратности циркуляции, величина которой при полной нагрузке котла ориентировочно может быть принята по табл. 6. [c.82]

При расчёте на неполную нагрузку котла ориентировочное значение кратности циркуляции к может быть выбрано из следующих со-, отношений [c.82]

Расчёт циркуляционных характеристик контуров котла ведётся обычно для трёх значений скоростей циркуляции, среднее из которых определяют, исходя из предварительно принятого значения кратности циркуляции. Значения остальных скоростей отличаются от среднего на 30—35% в большую и меньшую сторону. [c.82]

Тепловой расчёт сушки. Скорость потока в мельнице в значительной степени влияет на производительность установки и тонину выдаваемой мельницей пыли. При усилении вентиляции количество и крупность фракций пыли растут. Корректировка тонины пыли, выдаваемой в систему, осуществляется сепаратором, поэтому при увеличении расхода воздуха (газов) повышается кратность циркуляции, равная отношению количества пыли, выдаваемой мельницей, к пыли, поступающей в систему (к циклону) из сепаратора. Для антрацита и тощего угля кратность циркуляции составляет 2,5 и для остальных углей 2,0. Скорость воздуха в барабане мельницы должна быть увязана с тепловым расчётом сушки. [c.109]

Коррозионные повреждения котлов с давлением (98,1- 107,9)10-= Па (100—110 кгс/см ). Барабаны этих котлов изготовлены из углеродистой стали 22К. Коррозионное растрескивание их при нормальной работе практически отсутствует, но при частых остановах и пусках может быстро развиваться. По указанной причине подобное повреждение зафиксировано на обечайках котлов около очков на многих электростанциях. Оно чаще всего наблюдается в металле котлов, барабаны которых имеют утолщения около лаза до 250 мм при средней толщине обечайки 90 мм. Кратность циркуляции в этих котлах равна примерно 15, что несколько облегчает работу металла. [c.193]

Другой важной гидродинамической характеристикой парогенератора является кратность циркуляции, т. е. отношение количества циркулирующей в парогенераторе жидкости G к количеству образующегося пара D. Для надежности циркуляции теплоносителя в парогенераторе кратность циркуляции должна находиться в следующих пределах 4...10-ДЛЯ воды, 6...20-ДЛЯ ВОТ в трубах экрана и 20...100-В остальных парогенерирующих трубах для воды и ВОТ. [c.283]

При равных давлениях теплота парообразования указанных ВОТ примерно в 9 раз меньще, чем у воды, и, следовательно, при равных плотностях тепловых потоков массовое паросодержание в обогреваемых трубах парогенератора ВОТ будет примерно в 9 раз больше, чем у водяных парогенераторов. При малых значениях скорости и кратности циркуляции это может привести к резкому уменьшению отвода теплоты от стенок обогреваемых труб к ВОТ вследствие образования в пограничном слое паровой пленки с низкой теплопроводностью (теплопроводность ВОТ примерно в 5...6 раз меньше, чем у воды). Произойдет недопустимый перегрев обогреваемых труб, разложение ВОТ в пограничном слое и в конечном счете эти трубы перегорят. Критическая плотность тепловых потоков при кипении ВОТ в обогреваемых (кипятильных) трубах находится в пределах 160...200 кВт/м . На основании вышеизложенного в целях надежной работы парогенерирующих труб теплогенераторы ВОТ проектируют на плотность теплового потока не выше 100 кВт/м , при этом не допускается обогрев опускных и парогенерирующих труб, установленных под углом наклона к горизонту < 85°. [c.288]

Определяя независимым методом кратность циркуляции в пристенном слое (например, по солевой индикации, как это сделано в ряде работ М. А. Стыриковича и его сотрудников), можно исследовать эти балансные соотношения и установить расходные параметры неравновесной парожидкостной смеси. [c.179]

По мере прогрева ядра потока и уменьшения кратности циркуляции количество тепла, идущее на прогрев жидкости, снилоется и количество генерируемого пара [c.181]

Исследования [104], проведенные на нескольких типах стержневых сборок с закрученными лентами непосредственно на петле кипящего реактора мощностью 600 МВт, позволили сравнить тепловые расчеты для реактора мощностью 600 МВт при использовании стержневых твзлов со скрученными лентами и без них. По мнению автора [104], применение скрученных лент приводит к уменьшению длины активной зоны, диаметра стержней, диаметра и высоты корпуса реактора, расхода теплоносителя. Кратность циркуляции при этом снижается примерно в 1,5 раза. Стержневые сборки со скрученными лентами позволили увеличить выходное паросодержание до 25-35% при среднем паросодержании в реакторе 10,5%. [c.146]

Следует отметить, что применение интенсификаторов теплообмена, рассмотренных в данном параграфе, наряду с увеличением критической мощности стержневых сборок примерно на 40-45% повышает гидравлическое сопротивление их по сравнению с сопротивлешем сборок без интенсификаторов. Это увеличение гидравлического сопротивления связано с возрастанием местных гидравлических сопротивлений и дополнительными потерями на вращение потока в межстержневом пространстве. Однако устанавливать локальные интенсификаторы, как показали эксперименты, достаточно лишь в зоне возможного возникновения кризиса теплообмена. Если учесть, что с увеличением критической мощности интенсификаторы теплообмена позволяют еще и снизить кратность циркуляции, то общее гидравлическое сопротивление циркуляционного контура реактора может остаться на приемлемом уровне. [c.155]

Значение кратности циркуляции / ц = Од/О принимается в пределах 4— 10 с последующей проверкой по уравнению теплового баланса Оц1ц = П1 пп + + (Од — 0)15, откуда [c.182]

Исходные данные для расчета номинального режима ПГ паропроизводитель-ность О, кг/с температура питательной воды на входе в ПГ /дв. температура перегретого пара С паропроизводительность промежуточного пароперегревателя Дцп, кг/с температура пара на входе и выходе в промежуточный пароперегреватель пп. вых пп. °С давление перегретого пара рд, МПа давление пара на входе в промежуточный пароперегреватель Рдд, МПа давление насыщенного пара р , МПа кратность циркуляции йд задается с последующей проверкой напор, создаваемый насосом МПЦ, Др, МПа допустимая потеря напора по тракту пара в промежуточном пароперегревателе Ардд, МПа расход греющей среды О, кг/с температура греющей среды на входе и выходе из парогенератора дх, Цык> °С температура греющей среды на входе в испаритель вхв> °С давление греющей среды па входе в парогенератор р ,, МПа число секций в экономайзе- [c.189]

Боковые экранные трубы с шагом 80 мм верхними концами завальцо-ваны в верхнем барабане, а нижние концы экранных труб приварены к нижним камерам. В боковые экраны вода одновременно поступает из верхнего барабана по передним опускным трубам и из нижнего барабана по перепускным трубам. Такая схема питания боковых экранов повышает надежность работы при пониженном уровне воды в верхнем барабане, увеличивает кратность циркуляции. Передние опускные трубы, размещенные в обмуровке, являются также дополнительной опорой для консольно расположенного верхнего барабана. [c.35]

Конструкция и расчет котлов и котельных установок (1988) -- [ c.233 ]

Теплоэнергетика и теплотехника (1983) -- [ c.157 ]

Парогенераторные установки электростанций (1968) -- [ c.13 , c.94 ]

Теплотехнический справочник (0) -- [ c.459 , c.472 ]

Тепловое и атомные электростанции изд.3 (2003) -- [ c.92 ]

Котельные установки промышленных предприятий (1988) -- [ c.228 ]

Промышленные котельные установки Издание 2 (1985) -- [ c.157 ]

Теплотехнический справочник Том 1 (1957) -- [ c.459 , c.472 ]

Теплообменные аппараты и конденсацонные усиройсва турбоустановок (1959) -- [ c.371 ]

Промышленные парогенерирующие установки (1980) -- [ c.157 ]

Котельные установки и тепловые сети Третье издание, переработанное и дополненное (1986) -- [ c.11 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.67 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.167 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...