Кольцевые элементы

Эту поверхность легко представить, если окружность RS вращать вокруг оси колеса. Таким образом, кольцевой элемент заготовки можно получить, например, на простом токарном станке, обтачивая фасонным резцом, заточенным по радиусу R8, до соответствующего диаметра. [c.210]

Отбортовка — получение бортов (горловин) путем вдавливания центральной части заготовки с предварительно пробитым отверстием в матрицу (рис. 3.42, а). При отбортовке кольцевые элементы в очаге деформации растягиваются, причем больше всего увеличивается диаметр кольцевого элемента, граничащего с отверстием. Допустимое без разрушения (без образования продольных трещин) увеличение диаметра отверстия при отбортовке составляет d /do = 1,2ч-1,8 в зависимости от механических свойств материала заготовки, а также от ее относительной толщины S/d . Разрушению заготовки способствует наклепанный слой у кромки отверстия, образующийся при пробивке. Большее увеличение диаметра можно получить, если [c.109]

На глубине h выделим кольцевой элемент высотой Ah. На него действует горизонтальная сила гидростатического давления Рг=рё Л(йв, где (Ов= = DA/i—вертикальная проекция площади кольца. [c.20]

Чтобы найти закон распределения скоростей по сечению зазора, выделим бесконечно малый кольцевой элемент, рассмотрим действующие на него силы и составим уравнение его движения. [c.195]

Для того чтобы составить расчетную систему уравнений, надо выразить Д/д через токи всех элементов устройства. Разобьем поверхности магнито-проводов и сечения немагнитных тел на кольцевые элементы. Вследствие линейности системы можно записать [c.126]

Используя зависимость (8-16), легко составить уравнения для расчета систем, содержащих тела с импедансными граничны.ми условиями (тела Л ). Пусть система содержит тела всех четырех типов (см. рис. 8-1), Разобьем их на элементы, причем для тел N разбиение производится по поверхности. Сохраняя принцип осреднения, для кольцевого элемента Q Q запишем, [c.126]

После представления подынтегрального выражения в развернутом виде с учетом кольцевого элемента радиусом г и шириной зависимость (8.7) примет вид [c.256]

Зная От, ПО уравнению Лапласа (7.33) нетрудно найти напряжение, растягивающее кольцевой элемент стенки резервуара [c.209]

Режим стационарный, и температура изменяется только по высоте ребра. Найдем для этих условий дифференциальное уравнение, которым описывается процесс теплопроводности в ребре. Составим уравнение баланса энергии для кольцевого элемента ребра толщиной dr [c.55]

Могут быть использованы самонесущие стеклопластиковые выводные трубы высотой до 15—23 м. Если высота труб превышает 9—12 м, то их устанавливают на растяжках. Толщина стенки выводных труб изменяется по высоте и составляет в верхней части 4,76 мм, а у основания 19 мм. Растягивающие тросы прикрепляют к ушкам, имеющимся на металлических стягивающих хомутах, что обеспечивает требуемую вертикальность труб. Вдоль стенок труб используются кольцевые элементы жесткости, кото- [c.344]

В формуле (И.71), для того чтобы охватить интегрированием всю длину оси кольцевого элемента, интегрирование ведется от О до 2л(Д5 = гДф). Выражение (1/Г1—I//-) —изменение кривизны оси стержня —играет роль о в (14.72). [c.419]

Элементарная осевая сила, действующая на кольцевой элемент и создающая на нем давление р, равна [c.226]

В качестве исходного принято уравнение, определяющее силу трения Т в элементарном кольцевом элементе набивки высотой dy [c.45]

В защитной оболочке блока АЭС мощностью ИЗО МВт цилиндр сопрягается с плоским днищем и покрытием в виде полусферы и напрягается вертикальной и кольцевой арматурой. Кольцевой элемент из 180 проволок диаметром 6,35 мм рассчитан на усилие [c.6]

Предположим, что динамические свойства элементарного участка какого-либо кольцевого элемента описаны системой обыкновенных дифференциальных уравнений вида [c.56]

Система дифференциальных уравнений (4.29) описывает динамические свойства элементарного участка лопаточного кольцевого элемента. Для получения соответствующей фундаментальной матрицы необходимо проинтегрировать ее для десяти начальных условий (4.20). [c.61]

Если периферия лопаточного венца связана с последующими кольцевыми элементами, то динамические характеристики системы можно определить с помощью той же схемы, которая указана выше, при этом порядок матриц удваивается. [c.82]

Противодавление топлива при работе второй ступени Рпи создается в результате воздействия вращающегося потока на стенку камеры закручивания первой ступени. Для определения величины этого противодавления выделим в камере закручивания кольцевой элемент струи радиусом г и толщиной dr. Этот элемент находится в равновесии при условии, если разность давлений на его боковых поверхностях равна центробежной силе, т. е. [c.112]

S — поверхность кольцевого элемента, расположенная нормально к радиусу струи. [c.112]

Для численного определения коэффициентов влияния (значений функции влияния в заданных точках тел) используем МКЭ. Его разрешающее уравнение (4.43) при заданной единичной силе однозначно определяет перемещения любого узла (точки) рассматриваемого тела. При конкретном расчете тела фланцев разбивают, учитывая их осевую симметрию, на кольцевые элементы треугольного (реже четырехугольного) поперечного сечения с линейной аппроксимацией перемещений внутри элемента. [c.288]

Рассмотрим применение кольцевого элемента для решения задач устойчивости оболочки вращения при осесимметричном нагружении. Будем считать, что начальное напряженное состояние оболочки определяется решением задачи статики в линейной постановке, а перемещения в начальном состоянии тождественны нулю. Такие предположения соответствуют модели напряженного, но недеформиро-ванного тела в докритическом состоянии. Нагрузки будем считать мертвыми , т. е. не изменяющимися при переходе системы в смежное состояние. В этом случае решение задачи устойчивости можно получить из вариационного условия (3.29), соответствующего для упругих систем вариационному критерию в форме Брайана. Выделим из оболочки отдельный кольцевой элемент. С учетом работы сил реакций отброшенных частей на дополнительных перемещениях первого порядка малости запишем условие смежного равновесного состояния [c.145]

После выполнения подготовительных операций приступим к вариационной формулировке задачи статики. Рассмотрим кольцевой элемент оболочки вращения, нагруженный внешними поверхностными нагрузками и реакциями отброшенных частей. Для получения разрешающих. уравнений воспользуемся принципом возможных перемещений. Чтобы считать независимыми переменными как коэффициенты вектора обобщенных перемещений X , так и коэффициенты вектора производных , введем с помощью множителей Лагранжа (х) условие связи (4.112), записанное для возможных перемещений, тогда [c.152]

Покажем, как с использованием системы (4.133) можно получить матрицу жесткости элемента [/С ] и вектор приведенных узловых сил Яп - Для этого с помощью методов численного интегрирования получим на участке кольцевого элемента частотное и фундаментальные решения и представим компоненты кинематических и силовых факторов в конечном и начальном сечеииях (см. 3.6) в виде связи [c.155]

Применяя для кольцевого элемента бесконечно малой радиальной длины dr выведенное ранее уравнение течения между параллельными пластинками, учитывая осевую симметрию течения и пренебрегая спламн инерции по сравнению с силами давления и трения, можем написать [c.201]

Промышленное применение системы NASTRAN долгое время тормозилось именно огромным количеством необходимых исходных данных. С целью облегчения подготовки данных были разработаны автономные программы (препроцессоров), генерирующие данные для системы. Так, программа GR DXY составлена для моделирования небольших гильз снарядов с помощью треугольных и трапециевидных кольцевых элементов. Кроме того, программа может использоваться для моделирования тонкостенных осесимметричных конструкций. Чтобы воспользоваться программой, пользователь должен разбить конструкцию на подобласти, ограниченные прямыми линиями или полиномиальными кривыми. Остальные действия выполняет сама программа. [c.60]

Чтобы получить формулу полярного момента инерции круга, выделим в его площади на расстоянии р от центра элемент с1Л в виде плоского кольца шириной с1р (рис. 2.46, б). Если пренебречь разницей между длинами внешнего и внутреннего контуров кольцевого элемента, то его площадь с1Л==2ярс1р. Подставляя значение г Д в выражение (2.35) н принимая во внимание, что при интегрировании по всей площади р изменяется от 0 до /2 (где й — диаметр круглого сечения), получаем [c.187]

Легко определить количество (массу) жидкости Q, протекающей в 1 сек. через поперечное сечение трубы (или, как говорят, расход жидкости в трубе). Через кольцевой элемент 2nrdr площади сечения трубы проходит в 1 с количество жидкости p-2nrvdr. Поэтому [c.82]

Все эти напряжения имеют особенность в начале координг.т, где приложена сосредоточенная сила. Ввиду этого примем начало координат за центр малой сферической полости (рис. 203) и рассмотрим усилия, действующие на ее поверхности, согласно уравнениям (204). Можно показать, что результирующая этих усилий представляет силу, приложенную в начале координат в направлении г. Из условия равновесия кольцевого элемента, примыкаю- [c.393]

Для определения закона распределения скоростей по поперечному сечению зазора выдглим бесконечно малый кольцевой элемент, рассмотрим действующие на него силы и составим уравнение его движения в направлении течения. [c.194]

Напряжение кручения. Определим крутящий момент, который вызовет закручивание трубы на угол ф. Напряжение в кольцевом элементе поперечного сечения площадью бЛ = 2ягб/- уравновешивает крутящий момент = гтс1Л. Следовательно, подставляя т из [c.122]

Решением этого уравнения является функция ф = ф(г, г), показывающая крутильный угол поворота плоского кольцевого элемента с координатами гиг (рис. 11.40, а). Если положить величину ф постоянной, ф(г, г) = С = сопз1, то каждому значению С [c.92]

Рис. и.40. Пояснение к понятию поьерхности равных углов 1/оворота а) бесконечно узкий кольцевой элемент поперечного сечения с координатой г, поворачивающийся как жесткое целое относительно оси г при кручении вала б) поверхность равных поворозов, образованная линиями, расположенными в разных поперечных сечениях, но имеющими одинаковый поворот относительно оси г в) след поверхности равных поворотов на осевой [c.92]

Одним из наиболее ращюнальных способов создания начальной герметичности сальникового уплотнения следует считать установку в сальниковую камеру кольцевых элементов набивки с предварительным натягом. Максимальный эффект при таком способе может быть достигнут от применения предварительно спрессованных в пресс-форме колец набивки. Посадка в камеру колец с натягом способствует как уплотнению самого материала колец, так и созданию бокового давления набивки на сопряженные с ней уплотняемые детали. [c.101]

Напрягаемую арматуру рационально выполнять в виде вертикальных и кольцевых элементов. При этом вертикальные элементы целесообразно располагать ближе к срединной поверхности, а кольцевые — у наружной поверхности оболочки в специально оставленных кольцевых штрабах. В этом случае обжатие оболочки в кольцевом направлении может осуществляться как натяжением арматуры на упоры в виде пилястр, так и навивкой напряженной арматуры в штрабы. В последнем случае более полно используется высокопрочная напрягаемая арматура и сокращается большое количество дорогостоящих анкерных устройств. Для защиты арматуры от коррозии штрабы закрываются полосовой сталью, и в образовавшееся пространство инъецируется цементный раствор. Для облегчения замены кольцевой арматуры верхняя и нижняя полки штрабы делаются наклонными. Смещение кольцевой напрягаемой арматуры к наружной поверхности улучшает напряженное состояние стены оболочки, так как в этом случае не возникает радиальных растягивающих усилий от местного действия арматуры. Кроме того, в этом случае значительно упрощается армирование оболочки поперечной арматурой. Отсутствие горизонтальных или наклонных каналообразователей в толще стены оболочки позволяет объединить поперечную арматуру в вертикально расположенных сварных каркасах. Такие каркасы заготавливаются в заводских условиях и поставляются на строительство в виде отдельных сборных элементов или в составе арматурного блока, объединяющего всю ненапряженную арматуру. [c.52]

Фланцы вне зоны контакта схематизировались по толщине тремя изо-параметрическими прямоугольными кольцевыми элементами с 8 узловыми точками и соответствующим квадратичным по координатам полем перемещений. В зоне контакта сетка измельчалась с применением треугольных элементов. При этом учитьшались различные свойства материала колец фланцев и прокладки, в том числе пластические. [c.154]

Здесь X = (Eu), Ev, М, Q) - вектор перемещений и усилий, соответствующих общему решению однородного дифференциального уравнения изгиба оболочки, растяжения или изгиба пластины либо растяжения или кручения кольцевого элемента Хо,ч. 1,ч то же для частного решения неоднородного уравнения АХ — вектор разрьгеов перемещений и усилий в сопряжениях Е - модуль упругости в пределах пропорциональности напряжений и деформаций А - матрица перехода от вектора Xq к вектору Xi нижние индексы О и 1 относятся к начальному и конечному краям элемента. [c.206]

В настоящей монографии приведены результаты численного и экспериментального исследования термоползучести гибких пологих замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения переменной толщины, выполненных из изотропных и анизотропных материалов, обладающих неограниченной ползучестью. В главе I дан краткий анализ подходов к решению задач изгиба и устойчивости тонких оболочек в условиях ползучести. Глава II посвящена построению вариационных уравнений технической теории термоползучести и устойчивости гибких оболочек и соответствующих вариационной задаче систем дифференциальных уравнений, главных и естественных краевых условий, разработке методики решения поставленной задачи. Вариационные уравнения упрощены для случая замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине осесимметрично нагруженных пологих оболочек вращения, показаны некоторые особенности алгоритма численного решения. Результаты решений осесимметричных задач неустаповившейся ползучести и устойчивости замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине сферических и конических оболочек постоянной и переменной толщины приведены в главе III. Рассмотрено также влияние на напряженно-деформированное состояние и устойчивость оболочек при ползучести высоты над плоскостью, условий закрепления краев (при постоянном уровне нагрузки), уровня и вида нагрузки, дополнительного малого нагрева, подкрепления внутреннего контура кольцевым элементом. Глава IV посвящена численному исследованию возможности неосесимметричной потери устойчивости замкнутых в вершине изотропных и анизотропных сферических оболочек в условиях ползучести. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных дан-лых. [c.4]

Испытания при малом и большом Квз при прочих равных условиях создают различные условия теплопередачи в окружающую среду и распределения тепла трения между элементами лары трения. Особенно это было заметно при испытаниях с постоянной температурой на поверхности трения, где это достигалось разными скоростями скольжения (см. таблицу I). Открытая нагретая поверхность чугунного диска и сам диск в целом при Квз = 0,018 и при скорости скольжения ск = 7,5 Mj eK создавали значительно лучшие условия вентиляции и теплоотдачи в окружающую среду, чем почти полностью перекрытые кольцевые элементы при Л вз=1,0. При этом дело здесь не ограничивается только условиями теплоотдачи, так как изменяется само взаимодействие поверхностей за счет изменения характера напряженного состояния за полный оборот диска, образования окисных пленок и т. д. [c.143]

Схема узла трения показана на рис. 3.25. В сквозных отверстиях неподвижного кольцевого элемента 1 пары трения расположен щеткодержатель 2 с щетками 3, которые помещаются в пазы элемента 1, что исключает вращательное движение щеток. К вращающейся головке 4 эксцентрично оси вращения жесгко прикреплен штифт 6, другой конец которого входит в паз щеткодержателя 2. Длина паза равна двойному эксцентриситету штифта. [c.247]

Динамические характеристики кольцевого элемента будем определять в виде фундаментальных матриц, устанавливающих однозначную связь между комплекснымп амплитудами компонентов усилий и перемещений на его границах. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...