Задача теплопроводности при трении

Задача теплопроводности при трении [c.255]

Рис. 7.10. Схема общей постановки задачи теплопроводности при трении (- источник

В случае неизотропных тел, наличия теплового сопротивления на контакте (оксидных и смазочных пленок, продуктов износа, различных зафязнений), сложных условий теплообмена на границе с окружающей средой задача теплопроводности при трении усложняется. [c.256]

Задача теплопроводности при трении 251 Закон вязкого течения Ньютона 184 Законы динамики изнашивания 493, 524 Закон Майера (твердость по Майеру) 47 Замена трення скольжения трением качения 498 Защита фрикционного контакта 509, 510 [c.573]

Сложнее решается вопрос о значении собственной температуры на главной части поверхности, омываемой быстродвижущимся потоком газа. В пограничном слое, будь то ламинарном или турбулентном, происходит торможение элементов потока из-за действия соответствующих сил трения и, следовательно, имеет место внутреннее тепловыделение. Поскольку в направлении к стенке тепло, по условию, передаваться не может, тепловыделению вследствие трения противостоит теплопроводность (молекулярная или турбулентная) в направлении менее разогретой области, т. е. прочь от стенки. В стационарном состоянии оба взаимно противоположных эффекта компенсируют друг друга в каждой точке поля, обусловливая установление некоторого стабильного профиля температур по внешней нормали к стенке. Чем интенсивнее будет теплопроводность при фиксированной мощности местного тепловыделения, тем меньшей окажется равновесная температура на данном удалении от стенки и, следовательно, на самой стенке. Это рассуждение, как, разумеется, и основное уравнение энергии (4-22), указывает на роль числа Прандтля (отношение коэффициентов кинематической вязкости и температуропроводности) при решении задачи о собственной температуре стенки. На рис. 5-6 приведена для примера расчетная эпюра температур по нормали к продольно обтекаемой воздухом пластине при ламинарном пограничном [c.139]

Тепловая задача трения сводится к решению дифференциального уравнения теплопроводности при соответствующих каждому конкретному случаю краевых условиях. Как указывал В. С. Щед-ров, сложность задачи определяется необходимостью иметь дело с дифференциальными уравнениями, когда граничные условия содержат такие трудно определяемые величины, как коэффициент теплоотдачи в окружающую среду и интенсивность теплового источника трения. Трудно определить коэффициент распределения тепловых потоков между манжетой и валом. [c.52]

I. Вначале рассмотрим случай полностью развитого (стабилизированного) течения и теплообмена при постоянной температуре одной из стенок и теплоизоляции другой. Физические свойства жидкости будем считать постоянными, а теплопроводность вдоль оси и теплоту трения не будем принимать во внимание. Воспользуемся методом последовательных приближений (итераций), разработанным Рейхардтом [Л, 1] и впоследствии примененным в [Л. 2 и 3] к задачам теплообмена при ламинарном течении в трубах. Метод основан на использовании двух соотношений, связывающих распределение температуры и распределение плотности теплового потока по сечению трубы. Составим эти соотношения вначале для случая, когда на внутренней стенке трубы (рис. 13-1) поддерживается постоянная температура сь а наружная [c.236]

При построении тепловой модели шпинделя принимаются следующие допущения основной источник теплообразования — энергия, которая выделяется от трения в опорах теплота поступаем через торцовые поверхности шпинделя в местах закрепления подшипников задача рассматривается как одномерная, и температура изменяется только по длине шпинделя теплофизические параметры являются постоянными теплоотдача с боковых поверхностей шпинделя незначительна. При таких допущениях уравнение теплопроводности шпинделя с граничными условиями второго рода имеет вид [c.53]

Основной задачей в области создания высокоэффективных типов фрикционных материалов остается создание материала со стабильным коэффициентом трения и высокой износоустойчивостью при работе в широких диапазонах температур. По-видимому, такими материалами все же будут металлокерамические накладки, не имеющие в своем составе органических веществ и, следовательно, мало изменяющие значение коэффициента трения при нагреве, а также обладающие относительно высокой износоустойчивостью. Наиболее вероятным путем создания фрикционных материалов для особо напряженных условий работы явится сочетание металлического жаростойкого компонента (например, нихрома или нержавеющей стали) и тугоплавких карбидов, но надо иметь в виду, что в этом случае применение чугунного контртела будет нецелесообразным из-за его недостаточной износоустойчивости. Высокая теплопроводность таких материалов позволит существенно уменьшить тепловой удар, возникающий на поверхности трения при интенсивной работе. Удовлетворительное решение проблемы создания надежной фрикционной пары современных высоконагруженных тормозов возможно только в случаях применения более теплостойких материалов, при одновременной разработке конструкций тормозов, обеспечивающих образование более низких температур нагрева поверхности трения. [c.588]

Характерными краевыми условиями для задачи трения являются условия отсутствия температурного скачка в зоне контакта тел ti = tj, z = О, т = О, где fi, 2 - температура тел 1, 2 и условия теплового баланса Xi (3fi/3z2) + (Э/г/Эгг) + <7 = 0, z = 0, г 0, где Xj, Хг - коэффициенты теплопроводности двух контактирующих тел. Используя краевые условия, можно определить величину тепловых потоков, идущих в контактирующие тела при действии теплового источника, возникающего вследствие работы сил трения [c.176]

Помимо этого осложнения задачи возникает еще одно только в частных случаях одинакова протяженность пристенных слоев, в которых решающая роль принадлежит молекулярному трению, с одной стороны, и молекулярной теплопроводности — с другой. Когда числа Прандтля малы по сравнению с единицей (жидкие металлы), сфера преобладающего влияния молекулярной теплопроводности выходит за пределы сферы преобладающего влияния молекулярного трения. При больших числах Прандтля наблюдается противоположное соотношение. [c.81]

Уравнение энергии выводится путем составления энергетического баланса для элементарного объема, отсекаемого в обогреваемом канале двумя близко расположенными сечениями. Изменение энергии вдоль координаты принимается линейным. Основные составляющие энергетического баланса элементарного объема выявляются при детализации притоков и стоков тепла. Приток обусловлен конвективным переносом тепла вместе с рабочим телом, обогревом (в общем случае переменным по длине и времени), теплопроводностью рабочего тела и металлической стенки (продольная передача тепла). Тепловая энергия расходуется (сток тепла) на нагревание рабочего тела в объеме, передачу тепла движущимся рабочим телом, передачу тепла за счет теплопроводности рабочего тела и металла и на увеличение кинетической энергии потока. Составляющие притока и стока энергии неравноценны. Приток и сток энергии за счет теплопроводности рабочего тела и металлической стенки трубы в данной задаче ничтожны" по сравнению с количеством тепла, вносимым движущимся потоком и внешним обогревом. Это легко показать, например, путем проведения статических расчетов. Очевидно также, что переход тепловой энергии в кинетическую энергию потока, а также расходование кинетической энергии на тепловые потери (в результате трения) мало. При исследовании динамики промышленных теплообменников упомянутыми составляющими можно пренебречь. [c.60]

Выражение (98.27) имеет весьма общий характер оно справедливо не только для жидкостей и газов, но и для анизотропных кристаллов — в этом случае отсутствуют слагаемые, соответствующие вязкости. С другой стороны, при наличии внешних полей выражение (98.27) может содержать помимо четырех ранее упомянутых слагаемых — теплопроводности, диффузии, вязкого трения, химических реакций еще слагаемые, пропорциональные градиенту поля. Например, в задаче об электропроводности в войдет (см. следующий параграф) слагаемое, пропорциональное произведению плотности тока на напряженность электрического поля. [c.571]

При увеличении температуры выше некоторой предельной, резко возрастает скорость износа материала. Поэтому важной задачей является улучшение таких свойств композиционных материалов, которые в наибольшей степени влияют на величину PV jl. к этим свойствам относятся теплопроводность, температуропроводность или теплоемкость, твердость или предел текучести при сжатии и коэффициент трения. [c.384]

Прямая труба постоянного поперечного сечения является составной частью всех звукопроводов, применяемых на практике, и потому рассмотрение законов распространения звука в такой системе очень важно для решения всех вопросов акустики, связанных с экспериментом. Будем предполагать, что боковые стенки трубы абсолютно твердые и совершенно не проводят тепла. Допущение наличия упругости и теплопроводности стенки приводит к значительному усложнению решения задачи. Эти факторы дают добавочное затухание звука вследствие отдачи энергии колебаний стенке и приводят к искажению плоского фронта волны. Внутреннее трение в газе (или жидкости), заполняющем трубу, будем учитывать в упрощен-. ной трактовке, считая, что скорость движения частиц одинакова по всему сечению (т. е. считая волну плоской), и принимая силу трения пропорциональной этой скорости. Фактически при малой вязкости скорость почти постоянна по всему сечению и быстро падает лишь в узком пограничном слое у стенки. Кроме того, будем считать, что диаметр трубы значительно меньше длины волны. При этом условии неоднородность скорости по сечению трубы, даже если она возникла, быстро выравнивается и волна становится плоской (см. гл. 6). [c.77]

Для полной строгости нужно учитывать как теплопроводность и излучение, так и нагрев за счет трения и изменение вязкости и плотности с изменением температуры. Строгое решение возникающих при этом краевых задач и доказательство того, что задачи корректно поставлены, по-видимому, почти безнадежная проблема. Столь же, если не более, трудным делом представляется строгое применение методов теории возмущения, обосновывающее пренебрежение отдельными переменными. Достижение успеха в этом случае будет зависеть от использования гипотез (А) —(Р) из 1 и других подобных эвристических предположений. [c.75]

После того, как решена невязкая задача, для удовлетворения условий прилипания и условий для энтальпии на поверхности малой неровности необходимо рассмотреть вязкий и теплопроводный подслой 4 с характерной толщиной Ау (Ь/а) / , в котором главные вязкие члены уравнений Навье-Стокса по порядку величины должны быть равны инерционным. При этом течение около поверхности малой неровности будет описываться обычными уравнениями пограничного слоя Прандтля при заданном внешнем распределении давления. Легко убедиться, что в этом случае (как и при решении краевой задачи (8.17) (8.20)) напряжение трения и тепловые потоки по порядку величины будут больше, чем в невозмущенном пограничном слое на поверхности пластины. Из этого следует, что перед такой малой неровностью также должна быть переходная область течения, в которой напряжение трения и тепловые потоки того же порядка по величине, что и в невозмущенном пограничном слое на поверхности пластины, и возрастают [Нейланд В.Я,, 1969, ]. Математически такая задача совпадает с задачей, когда во всем слое 3 с характерной толщиной порядка толщины малой неровности Ау а существенна вязкость, а в области 2 с характерными размерами Ах Ау Ь течение невязкое. В этом случае а внешнее ре- [c.386]

Необходимо, однако, отметить, что наиболее интенсивные исследования в указанном направлении относятся к последним двум десятилетиям. Вследствие сложности задачи в первую очередь был подробно изучен простейший случай одномерного течения, когда изменение параметров потока поперек канала не учитывается. Наличие вязкости и теплопроводности среды учитывается при этом приближенно сопротивление движению в суммарном виде — введением работы трения, а теплопроводность в поперечном потоку направлении — введением суммарного закона теплообмена со стенками. Для сравнительно длинных каналов со слабо изменяющимся в направлении потока поперечным сечением, особенно при турбулентном режиме течения, одномерная теория дает результаты, удовлетворительно согласующиеся с действительностью. [c.804]

В 8 с помощью кинетического уравнения Больцмана введены уравнения гидродинамики и в частности, в качестве первого приближения уравнения Навье— Стокса. Получены кинетические коэффициенты (теплопроводности и внутреннего трения), а также проведен расчет затухания акустических колебаний в нейтральной системе, возникающего в результате диссипативных потерь при прохождении в ней волны плотности. В 9 включены несколько задач, посвященных системам типа легкой компоненты, а также необходимые для общей постановки электронной теории оценки идеальности вырожденного электронного газа в реальных металлах вблизи поверхности Ферми и способности электронного газа экранировать ионные заряды. Последний 10 посвящен обсуждению проблем использования уравнений кинетического баланса (модельная система с равными вероятностями перехода, двухуровневая система и т. п.). [c.359]

Упрощенные модели, которые следуют из уравнений Навье— Стокса, допускают разрывные решения. Асимптотический анализ уравнений Навье—Стокса в зависимости от малого параметра (вязкости) позволяет в области течения выделить подобласти, в которых влияние вязкости существенно (ударная волна, пограничный слой и др.), и область идеального течения (без учета трения). В этом случае в зависимости от конкретной задачи можно вязкость не учитывать, а подобласти заменить поверхностями разрыва. Эти разрывы могут быть разного характера. Если разрыв претерпевают газодинамические параметры, то говорят о поверхностях сильного разрыва. Если разрыв претерпевают производные от основных параметров, то в этом случае говорят о поверхности слабого разрыва. Иногда поверхность разрыва является неизвестной границей, положение которой определяется в ходе решения задачи. Ударная волна является примером такой поверхности разрыва. Исходную постановку задачи в рамках уравнений Навье—Стокса с учетом вязкости, теплопроводности и др. можно заменить упрощенной постановкой без учета этих факторов. При этом возникают поверхности разрыва типа ударной волны, пограничного слоя и др. [c.104]

Решение. Полное поглощение складывается из эффектов вязкости и теплопроводности газа. Первый определяется работой стоксовой силы трения при обтекании шарика движущимся в звуковой волне газом (как и в задаче 3 76, предполагается, что шарик не увлекается этой силой). Второй эффект определяется количеством тепла q, передаваемым в единицу времени от газа шарику (задача 3 76) диссипация энергии при передаче тепла а при разности температур Т между газом (вдали от шарика) и шари-d [c.375]

При циклическом нагружении резиновых упругих элементов муфт из-за большого внутреннего трения и плохой теплопроводности резины происходит их интенсивный саморазогрев, вследствие чего возникает еще одна дополнительная задача, связанная с исследованием поля температур и оценкой его влияния на характеристики муфты, в том числе и на ее долговечность. [c.9]

Далее, с учетом формулы (5), решается нестационарная смешанная задача теплопроводности при наличии теплобразования от трения, определяются поля температур во взаимодействующих телах, при помощи которых находятся соответствующие неизвестные величины. [c.482]

Для расчета теплопроводности и охлаждения при трении подшипников необходимо знать распределение температур в поперечном сечении слоя. Этими вопросами занимались различные авторы. Вначале Кингсбе-ри [1] было дано графическое решение для частного случая концентрически вращающегося подшипника бесконечной длины (течение Куэтта) с учетом изменения вязкости и коэффициента теплопроводности от температуры. Причем на значительном удалении (практически бесконечном) от места ввода смазки, температура принималась постоянной по всему сечению. Аналитически эта задача решалась Наме [2] и Мускат-Морганом [3], а также в общем виде Хаггом [4]. В одной из работ Шлих-тинга [5] данная задача рассматривалась с точки зрения различных краевых условий. Наблюдение за процессом нагрева в зоне возрастания температуры дает возможность оценить количество тепла, поглощаемого [c.199]

В настоящей работе приводятся решения некоторых задач о гетерогенном каталитическом горении на поверхности тела (пластина, конус), омываемого безграничным или струйным ламинарным потоком газа малой или большой скорости. Для случая безграничной пластины обсуждается также решение для турбулентного пограничного слоя. Для движения газа с большой скоростью дается анализ картины перераспределения полной энергии для самого общего случая взаимонало-жения трех кинетических процессов — теплопроводности, внутреннего трения и диффузии. Даны постановка и решение новых задач о горении турбулентных струй неперемешанных газов (задачи о крае струи и о спутных потоках). При этом рассмотрение ведется для случая конечной скорости реакции. [c.158]

Здесь — изменение энтропии за счет притока ее извне, а djS — возникновение энтропии за счет необратимых процессов (вязкости, теплопроводности). В одномерной стационарной задаче необратимость при теплообмене в газе не учитывается, необратимым является лишь процесс внутреннего трения, причем силы рения создают только один необратимый эффект, поэтому Tdfi = dl , и мы имеем [c.187]

Фултона [18], Шспера [19] и Ван-Демтсра [20] ). Строгое теоретическое рассмотрение сложного турбулентного течения газа, которое имеет место в вихревой трубе, является чрезвычайно трудной задачей, особенно в связи с тем, что профиль скоростей потока внутри трубы экспериментально пока еще не определен. Однако качественно эффект охлаждения можно объяснить следую-п им образом. Вращающийся поток воздуха внутри трубы создает в радиальном направлении градиент давления, возрастающий от оси к стенке трубы. Влияние турбулентности на такое ноле давлений выражается в адиабатическом перемешивании. Это приводит к созданию адиабатического распределения температур, при котором более холодный газ оказывается в области, расположенной вблизи оси трубы. Однако вследствие теплопроводности, приводящей к уменьшению градиента температур в радиальном направлении а также непостоянства значений угловой скорости в разных местах трубы адиабатическое распределение полностью осуществлено быть не может. Ван-Демтор описывает последний эффект следующим образом Если угловая скорость непостоянна, то вступает п действие другой механизм, приводящий к возникновению потока механической энергии в радиальном направлении наружу. Вследствие турбулентного трения (вихревой вязкости) внутренние слои жидкости или газа стремятся заставить внешние слои двигаться с той [c.13]

Если теплоизоляция отсутствует или же процессы не настолько медленны, чтобы все время существовало температурное равновесие с окружающей средой, часть механической энергии, превращающейся в тепло, будет рассеиваться. Совместное рассмотрение уравнений теории упругости с температурными членами и уравнений теплопроводности позволяет ставить так называемую связанную задачу термоупругости. Обнаруживаемые при этом эффекты незначительны и в эксперименте их трудно отличить от эффектов, связанных с внутренним трением. Поэтому исследование эффекта температуры в теории упругости почти всегда основывается на уравнениях Дюамеля — Пеймана (8.6.1), в которых модули упругости считаются постоянными п не зависящими от характера термодинамического процесса. [c.253]

На основе изложенного может быть сформулировано обобщенное уравнение энергии с учетом различных видов теплообмена (лучеиспускание, конвекция, теплопроводность), связанных с движением среды, наличием источников и стоков тепла, нестаци-онарности режима и работы объемных сил и сил трения. Задача о лучистом теплообмене, таким образом, является частным случаем этой весьма широкой постановки вопроса. Определение отдельных функций, входящих в общее уравнение энергии, строго математическим путем пока представляет непреодолимые трудности. В частности, при решении задач по лучистому теплообмену необходимо знать температурное поле и поле коэффициентов поглощения. Первое из них является результатом одновременно протекающих процессов тепловыделения и теплоотдачи, связанных с процессами горения и движения среды, т. е. с явлениями как кинетического, так и диффузионного характера, чаще всего не поддающихся точному математическому описанию. [c.198]

В безотрывных течениях около тел при больших числах Рейнольдса и умеренных числах Маха вязкость и теплопроводность газа обычно играют существенную роль лишь в узких областях ударных волн и пограничного слоя, оставляя поле течения вне этих зон практически невязким и не подверженным их влиянию. Это дает возможность разделить задачу обтекания тел на две самостоятельные части определение внешнего поля течения на основе уравнений движения невязкого газа и расчет течения в пограничном слое с известным продольным градиентом давления. Однако-такая картина течения может перестать соответствовать действительности, при уменьшении числа Рейнольдса, а также при больших сверхзвуковых скоростях, когда число Маха невозмущенного потока М Э 1- Это прежде-всего связано с тем, что оба эти эффекта приводят к возрастанию толщины пограничного слоя в первом случае из-за увеличения относительной роли сил трения, во втором случае из-за интенсивного роста температур и уменьшения плотности газа в пограничном слое. В результате этого-возрастает вытесняющее воздействие пограничного слоя на внешний поток, а на поверхности тела реализуется новое распределение давления, которое в свою очередь оказывает влияние на течение внутри пограничного слоя. Описанное явление обычно называется взаимодфствием гюграничного-слоя с внешним невязким потоком. [c.530]

Однако для большинства инженерных задач изменением коэффициента теплопроводности от температуры, т. е. по окружности и высоте колец пары трения, можно пренебречь, а в других случаях в решения при условии Я = onst удается ввести поправочные коэффициенты, позволяющие учесть несоответствие расчетной модели и натуры. [c.152]

Разрезание листов пластмасс в связи с их высокой упругостью и низкой теплопроводностью связано с определенными особенностями работы инструмента в стесненных условиях. Под действием сжимающих сил, приложенных со стороны режущих кромок инструмента, обрабатываемый материал в зоне резания упруго деформируется. Упругая деформация сжатия распространяется на значительную часть объема материала вокруг зоны резания. После прохождения режущей кромки инструмента силы, вызвавшие эту деформацию, исчезают, сжатый материал благодаря упругости стремится вернуться в исходное состояние. При этом ширина реза уменьшается, и зубья инструмента как бы заклиниваются. В результате происходит их интенсивное трение об обработанные поверхности заготовки, что вызьшает появление дополнительных (паразитных) сил трения, выделение большого количества теплоты и интенсивный нагрев инструмента. Интенсивному нагреву инструмента способствует также низкая теплопроводность пластмасс, вследствие чего основная часть теплоты, выделившейся при резании, переходит в инструмент. Поэтому на боковых поверхностях инструмента и обработанных поверхностях материала при использовании металлорежущего инструмента после 1. .. 2 мин его работы появляются прижоги, трещины. Разработка специальных конструкций инструментов является поэтому одной из главных задач и проводить ее следует с учетом особенностей поведения материала при резании. Конструкция зубьев и их геомерические параметры должны быть такими, при которых силы трения на боковых поверхностях инструментов сведены к минимуму. При заточке зубьев нельзя допускать наличия фасок на их задних и боковых поверхностях. Поверхности зубьев следует доводить алмазным кругом, нельзя допускать сколов на режущих кромках, а также прижогов и трещин. Биение инструмента на шпинделе станка не должно превышать 0,1. .. 0,15 мм. [c.24]

Исходя из этих представлений, Нуссель-том было получено теоретическое решение задачи для случаев конденсации пара на поверхности вертикальной пластины или трубы н горизонтальной круглой трубы (фиг. 2-31). При этом предполагалось, что вся поверхность стенки покрыта тонким слоем (пленкой) образовавшейся жидкости, стекающей вниз под влиянием силы тяжести (удельный вес у) и сил внутреннего трения (коэффициент вязкости и). Рассматривая взаимодействие этих сил, нетрудно определить распределение скоростей по сечению пленки (парабола с вершиной на наружной поверхности, см. фиг. 2-31,а), среднюю скорость ю и толщину пленки 8 на любом расстоянии от верхней точки поверхности, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи в этой точке а = - , где Я — коэффициент теплопроводности жидкости. Отсюда получаются следующие формулы для среднего по высоте коэффициента теплоотдачи от покоящегося пара к стенке [c.127]

При обработке металлов применяют различные смазочно-охлаждающие жидкости, они смазывают и охлаждают инструмент и обрабатываемую деталь, снижают трение и усилие резания и способствуют получению лучшей чистоты поверхности. К ним относятся водные эмульсии из эмульсолов и паст минеральные масла, активированные различными химически активными присадками охлаждающие смеси различных составов. Для тех операций, где охлаждение инструмента и деталей является главной задачей, следует применять водные эмульсии, так как вода имеет по сравнению с маслами наилучщую теплоемкость и теплопроводность, благодаря которым водные эмульсии хорощо отводят тепло. Например, при щлифовании важнее обеспечить охлаждение, а не смазывание, поэтому здесь всегда применяются водные растворы и эмульсии. Специальные охлаждающие мас Га и их смеси используют там, где необходимо в первую очередь обеспечить смазку режущего инструмента, облегчить процесс снятия стружки и получить хорощую чистоту поверхности. Отвод тепла, образующегося при резании, увеличивает стойкость инструмента, но это не является главным. Типичным примером таких операций служат зуборезные работы. [c.134]

Известно, что при создании композиционных материалов для узлов трения возникает ряд сложных взаимосвязанных задач, решение которых имеет свои особенности для каждого класса материалов, используемых в качестве матриц. Так, антифрикционность (низкие коэффициенты трения) и износостойкость многих композитов на полимерной основе часто находятся в противоречии с их теплопроводностью и теплостойкостью. В то же время, введение наполнителей, повышающих теплопроводность, в полимерную матрицу часто приводит к снижению их механической прочности и повышает коэффициент трения. Обработка аппретами наполнителей для создания прочных адгезионных связей в композите часто приводит к недопустимому экологическому несовершенству материала и практически сводит на нет все усилия по созданию промышленных образцов. Использование износостойких высокотемпературных керамик для композиционных антифрикционных материалов затруднено их сравнительно высокими коэффициентами трения и хрупкостью. Вот некоторые примеры противоречий, которые требуют проведения серьезных фундаментальных исследований для решения задач создания экологически чистых, биостойких многофункциональных композиционных материалов для трибологических систем, эксплуатируемых в экстремальных условиях, свойственных эксплуатации аппаратуры нефтяной и газовой промышленности. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...