Трение — Интенсивность сил

Материал, вводимый на поверхности трения для уменьшения силы трения и интенсивности изнашивания, называется смазочным материалом. Подведение смазочного материала к поверхности трения называют смазыванием, а действие смазочного материала, в результате которого между двумя поверхностями уменьшается сила трения и (или) интенсивность изнашивания, называется смазкой. [c.226]

Правая часть этого уравнения зависит от интенсивности силы трения между муфтой маятника и валом. [c.283]

Смазочный материал - материал, вводимый на поверхность трения для уменьшения силы трения и интенсивности изнашивания. [c.79]

Исследования в области установления взаимосвязи силы трения и интенсивности изнашивания J свидетельствуют о наличии корреляции, которую можно выразить в виде [c.66]

Смазочный материал — материал, вводимый на поверхности трения для уменьшения силы трения и (или) интенсивности изнашивания. Он может быть газообразным, жидким, пластичным и твердым. [c.3]

Бар. Имея малый атомный радиус (0,09 нм), бор, однако, малорастворим в большинстве металлов, применяемых для восстановления деталей (хром, железо, кобальт, никель, медь, вольфрам). При легировании бором этих металлов образуются высокотвердые бориды Me Bj,, которые способствуют резкому повышению твердости сплава. Высокая микротвердость боридов (12 ООО...37 ООО МПа) и малая растворимость бора в металлах обеспечивают значительное повышение твердости сплава. Борсодержащие покрытия имеют высокую износостойкость. Характерной их особенностью является образование в условиях трения скольжения с большими удельными нагрузками вторичных борсодержащих структур оксидного типа, выполняющих роль смазки и снижающих силы трения и интенсивность изнашивания деталей пары трения. Наряду с повышением [c.149]

Особенность системы состоит в том. что движение частицы в горизонтальной плоскости является быстрым, а в вертикальном направлении — медленным. Поэтому медленное движение в данном случае, как и в пп. 7 и 8 таблицы, описывается одним уравнением первого порядка. Общин внд уравнений медленного движения для всех трех изученных задач теории вибрационного перемещения также одинаков. Уравнениями быстрого движения в задаче п. 9 таблицы являются первые два исходных уравнения движения системы эта уравнения допускают точное решение 17], однако приведенное выражение для вибрационной силы W(V ) приближенное, полученное в результате пренебрежения силами сопротивления в уравнениях быстрого движения. Из анализа этого выражения следует, что в результате действия вибрации сила сопротивления титла сухого трения трансформировалась а силу нелинейно-вязкого сопротивления (см. п. 7). Если при отсутствии ви ации характерно, что частица может находиться в равновесии в любой точке среды, т. е. обладает континуумом положений равновесия, то при достаточно интенсивной вибрации она непременно погружается (или всплывает). [c.257]

Например, при осадке цилиндрическая заготовка приобретает бочкообразную форму, а различные части ее объема деформируются с разной степенью деформации. Деформируемый объем при осадке с трением можно разбить на три области (рис. 16.21). В области I деформация затруднена благодаря влиянию сил трения. Наиболее интенсивная деформация происходит в области И, в которой линии течения расположены наивыгоднейшим образом к направлению действующей силы. Области III получают меньшую степень деформации по сравнению с областью II, но большую, чем область I. [c.317]

Необходимо отметить, что помимо рассмотренных факторов особое строение и специфические свойства сервовитной пленки (малая плотность дислокаций, большое количество вакансий) также обеспечивают в совокупности уменьшение сил трения и интенсивность изнашивания. [c.286]

Вырежем из полосы, находящейся в деформированном состоянии с размерами 21 и 2h (см. рис. 4.1) элемент шириной dx, длиной с = Со в направлении оси z и толщиной 2h (рис. 4.2). Обозначим интенсивность сил трения через q. [c.90]

После определения контактного давления интенсивность сил трения может быть найдена по (4.11). Поскольку интенсивность сил трения не может превосходить величину максимального касательного напряжения, естественно предположить, что рядом с зоной кулонова трения может иметь место зона, в которой интенсивность сил трения равна максимальному касательному напряжению [c.91]

Это предположение было впервые введено в работе [73] и является распространением часто используемого в случае идеального жесткопластического тела предположения о том, что интенсивность сил трения пропорциональна или равна пределу текучести материала. [c.91]

Назовем зону, в которой справедлив закон трения Кулона, зоной скольжения, а зону, в которой интенсивность сил трения равна максимальному касательному напряжению, — зоной торможения. Границу этих зон устанавливаем, приравнивая интенсивность сил трения по (4.11) и (4.13) величине максимального касательного напряжения (4.14). Тогда получим [c.91]

Очевидно, что полученное решение несправедливо в окрестности плоскости симметрии заготовки (для малых значений л ), так как при л = О касательное напряжение должно обратиться в ноль. Вероятно, что в этой окрестности имеет место зона, в которой интенсивность сил трения уменьшается от величины в области торможения до нуля. Назовем эту зону зоной прилипания. Примем так же, как и в решении задачи, основанном на модели жесткопластического тела, что закон изменения интенсивности сил трения в этой зоне линейный, а длину ее равной удвоенной толщине полосы [137]. [c.92]

Рис. 4.3. Эпюры контактных давлений и интенсивностей сил трения при сжатии полосы

Сопоставляя (4.10) и (4.41), заключаем, что они полностью совпадают, и, следовательно, решение задачи осадки цилиндра аналогично решению задачи осадки полосы в условиях плоской деформации. Поэтому ниже без вывода приведены формулы для контактных давлений и интенсивностей сил трения в трех зонах контакта, а также уравнения, определяющие границы зон. В зоне скольжения при с г Га [c.100]

Равенство (4.46) объясняется тем, что так же, как и в предыдущем параграфе, в зоне торможения интенсивность сил трения принимается равной максимальному касательному напряжению [c.101]

Если такое неравенство нарушается, изложенное решение следует дополнить решением, основанным на равенстве интенсивности сил трения на поверхностях соприкосновения цилиндра с плитами пресса величине максимального касательного напряжения, как это было сделано в 28. Не рассматривая, вследствие громоздкости, такой случай,приведем только результаты решения задачи, основанного на предположении, что во всех точках контакта с плитами пресса интенсивность сил трения равна максимальному касательному напряжению q = где % = == 0,535. В таком случае дифференциальное уравнение равновесия [c.106]

Рис. 4.14. Эпюры радиальных (/), осевых (2), окружных (3) напряжений, а также интенсивностей сил контактного трения (4) и максимального касательного напряжения (5) [86]

В случае, если интенсивность сил трения пропорциональна максимальному касательному напряжению, дифференциальное [c.109]

Предположим, что на поверхности контакта имеют место две зоны при rj с г с (внутренняя зона) справедлив закон трения Кулона, а при г < г < Гз (наружная зона) интенсивность сил трения пропорциональна максимальному касательному напряжению. Тогда радиальное напряжение во внутренней зоне определяется по уравнению (4.81). Граница зоны находится из условия —Да = fOg, а радиальное напряжение в наружной зоне по формуле, которая следует из (4.83) [c.110]

Если интенсивность сил трения равна максимальному касательному напряжению, дифференциальное уравнение равновесия имеет вид (4.75) с нижним знаком. Уравнение для определения радиальных напряжений [c.111]

В рассматриваемом примере интенсивность сил трения меньше максимального касательного напряжения на всей контактной поверхности. [c.112]

Поскольку при переходе от области отставания к области опережения интенсивность сил трения меняет знак, в нейтральном сечении она должна быть равна нулю. Поэтому так же, как и в случае осадки, к нейтральному сечению должны примыкать зоны, в которых интенсивности сил трения меняются от величин максимального касательного напряжения до нуля. По-прежнему назовем их зонами прилипания. Длины этих зон (по оси х) в областях отставания и опережения обозначим через и Inz соответственно. В литературе [143] имеются указания, что /ni + + 712 (0,5- 2) hep. Так как длины этих зон невелики, можно приближенно принять, что интенсивности сил трения в них изменяются линейно по оси х, т. е. в области отставания [c.121]

Влияние тепла на нагружающие и силоиз.мерительные устройства не учитывается тарировкой. Вместе с тем на многих мапгинах трения уже при 100 °С наблюдалось резкое уменьшение рабочих зазоров в системе нагружения, что вызывало увеличение пофешности измерения нормальной нагрузки. Для устранения этого недостатка на серийных машинах трения применяется интенсивное жидкостное охлаждение по границам рабочего узла, что препятствует распространению тепла к опорам и измерительным устройствам, исключает чрезмерный нагрев тензодатчиков, вызывающий увеличение погрешности измерений силы трения. [c.211]

Очевидно, период действия муфты, заключенный между началом включения дисков и пуска в ход ведомого вала и приобретения им номинальной скорости, представляет собой стадию неустановившегося движения, которая определяет работоспособность муфты, так как при этом происходит интенсивное взаимное трение дисков, включение которых должно происходить неравномерно, а также обильное выделение теплоты. Должна иметь место неравномерность прижатия дисков друг к другу, причем наи-больщему нагреву подвергаются диски, ближе расположенные к нажимному устройству. По мере последовательного введения в контакт поверхностей дисков между ними возникает трение скольжения, поскольку ведомые диски находятся в состоянии покоя вплоть до пуска в ход ведомого вала. Развиваемые при этом моменты сил трения скольжения увеличивают силы взаимодействия дисков с валом и барабаном, вследствие чего возрастают и силы сопротивления их перемешении по шлицам этих деталей. [c.435]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

Влияние силы трения. Смазка является наиболее эффективным средством улучшения фрикционных характеристик пары трения — уменьшения коэффициента трения и интенсивности износа. Ее влияние на состояние поверхностных слоев сложно и многообразно. Особенно это относится к поверхностно-активным веществам. Однако и в тех случаях, когда смазка не является по-верхностно-активной, ее присутствие может оказывать существенное влияние на закономерности развития пластической деформации. Так, в работе [105] показано, что смазка заметно уменьшает градиент деформаций по глубине, способствует ее выравниваник> по сечению образца, а в отдельных случаях практически полностью защищает поверхностные слои основного материала от пластической деформации. [c.63]

Периодический характер структурных изменений, впервые выявленный в работе [76], затем был зафиксирован в целом ряде работ для различных условий трения [26, 77, 78]. Большинство авторов связывают такой вид зависимости с периодическим разрушением поверхностного слоя и отмечают зависимость времени (числа циклов, пути трения), за которое материал проходит всю стадию от упрочнения до разрушения, от внешних условий трения. Проявление периодического характера процесса обнаружено но изменению микро- [76] и макронапряжений [77], электросопротивления [103], величины блоков [78], микротвердости [26, 122]. Соответственно и внешние характеристики трения, такие, как коэффициент трения и интенсивность износа, также могут периодически изменяться. Для тяжелых условий трения периодический характер изменения износа может быть выявлен обычным весовым методом [26, 136], для более легких режимов выявление периодического характера изменения силы трения стало возможным только путем прецизионных измерений [79]. Сказанное выше в равной степени относится как к основному материалу (большинство исследований выполнено на сталях), так и к пленкам вторичных структур, обра-зуюш ихся в процессе трения. При тяжелых режимах работы, связанных с повышением температуры на контакте (например, при нестационарном тепловом нагружении), наблюдается периодическое изменение структуры, обусловленное не только действием повторного циклического нагружения, но и циклическим изменением температуры трения, приводяш им к фазовым превращениям на контакте, которые также носят циклический характер. В результате наблюдается четко выраженная периодичность изменения износа от числа торможения [136]. [c.104]

Величина силы трения, возникающей на единичной микронеровности контактирующих тел, зависит от ее геометрической конфигурации, напряженного состояния в зоне контакта, механических свойств поверхностного слоя менее л<есткого из взаимодействующих тел и физико-химического состояния поверхностей контактирующих тел. В общем случае мнкронеровности поверхности не имеют правильной геометрической формы, их форма близка к форме сегментов эллипсоидов, большая полуось которых совпадает с направлением обработки поверхности. При вычислениях сил трения и интенсивностей износа наиболее широко распространена сферическая модель шероховатой поверхности. Согласно этой модели микронеровности считают шаровыми сегментами постоянного ра. Диуса. [c.191]

Конусные тормоза [45] также отно сятся к тормозам с осевым нажатием приводного механизма. Они получили распространение в электродвигателях и электроталях. Преимуществом их является то, что при одних и тех же средних радиусах трения и осевой силе нажатия тормозные моменты конусных тормозов в 2,5—3 раза больше, чем дисковых с одной поверхностью трения. К недостаткам относятся повышенная чувствительность к точности сборки элементов тормоза и то обстоятельство, что при больших тормозных моментах конусный тормоз должен иметь большой средний диаметр трения, большую ширину рабочих поверхностей конусов, что приводит к повышению скорости скольжения, интенсивности изнашивания и большим маховым массам. Кроме того, при повышенных температурах и существенном изменении коэффициента трения может возникать заклинивание конуса. [c.202]

Наиболее изученным видом молекулярно-механического изнашивания является схватывание (контактное схватывание, заедание). Различают стадии схватывания металлоп при трении (по интенсивности) перенос металла с одной детали на другую (например, омеднегше) вырывание частиц с поверхности одной детали и налипание пли наволакивание на другую, что приводит к появлению рисок и задиров заедание сопряженных деталей, сопровождаемое тяжелыми поврея1 донтгями поверхности и значительным возрастанием сил трения. [c.24]

Метео зиты или спутники, возвращающиеся с орбиты, входят в земную атмосферу с большой скоростью. В результате действия весьма значительных сил сжатия и трения возникает интенсивный перенос тепла от газа к поверхности тела. На рис. Внб изображен метеорит. Его поверхность свидетельствует о большой величине тепловых потоков, приведших к тому, что наружные слои метеорита расплавились и растеклись по его поверхности. Изучение этого явления показывает, что часть метеорита, подвергшегося оплавлению, испаряется и сгорает. Теория массопереноса позволяет определить унос вещества в таких процессах. Поэтому она совершенно необходима для расчетов тепловой защиты космического корабля. [c.19]

К наиболее распространенному виду. .о розионно-ме-ханического изнашивания относят прежде всего разрушение металлов при трении в коррозионной среде, которое происходит при одновременном воздействии на поверхность металла коррозионной среды и сил трения. Особенно интенсивно этот процесс протекает на рабочих поверхностях роторных и винтовых питателей установок для непрерывной варки целлюлозы, на поверхности валов, цапф и защитных втулок насосов, формующих и сушильных цилиндров, барабанов и валов бумагоделательных машин, торфогидролизных установок и на другом оборудовании. [c.12]

Механизм упрочнения сталей и сплавов зависит от природы легирования. Известно, например, что значительной износостойкостью при трении с высокими давлення,ми и ударном нагружении обладает высокоуглеродистая марганцевая аустенитная сталь 110Г13Л. Повышенная износостойкость этой стали обусловлена ее способностью к интенсивному деформационному упрочнению. При трении упрочнение связано с образованием в поверхностном слое большого количества дефектов кристаллического строения (дислокаций, дефектов упаковки, двойников деформации), а также с взаимодействием этих дефектов с атомами углерода, растворенного в аустените [38]. Перспективные износостойкие материалы — мета-стабильные марганцевые и хромомарганцевые аустенитные стали, содержащие 0,4—0,8 % (по массе) С. Образование на поверхности данных сталей мартенсита деформации, его ориентированное расположение по отношению к действию силы трения обусловливают интенсивное упрочнение поверхности. Вследствие этого нестабильные марганцевые и хромомарганцевые аустенитные стали обладают повышенной износостойкостью в условиях развития адгезионного и усталостного разрушения поверхности [21]. [c.261]

Особо остановимся на трении металлических поверхностей при высоких температурах, выше температуры разложения минеральных масел, или температур плавления либо разложения твердых смазочных материалов. На поверхностях трения даже в условиях высокого разрежения образуется окисная пленка. Свойства этой пленки в отношении равномерности покрытия, плотности и прочности связи с основанием , а также интенсивность ее образования зависят от состава сплава. Пленка при соответствующем составе уменьшает силу трения и интенсивность изнашивания и предохраняет поверхности от коррозии и непосредственного контактирования. В разреженной атмэсфере защитное действие пленки снижается. [c.75]

Из термопластов с точки зрения механизма изнашивания особый интерес представляет политетрафторэтилен (ПТФЭ). При его работе с гладкой стальной поверхностью при малой скорости скольжения происходит перенос полимера в виде очень тонкой пленки, внутри которой молекулы цепи ориентированы в направлении скольжения [38]. При дальнейшем скольжении по этой пленке дополнительный перенос полимера незначителен. Если ввести в полимерную цепь, объемные боковые группы, то сила трения и интенсивность изнашивания возрастают. [c.104]

Изложенное решение справедливо при условии, что интенсивность сил трения меньше максимального касательного напряжения Тщах, которое может быть приближенно выражено через эквивалентное напряжение [66] [c.106]

Изложенное решение справедливо при условии, что интенсивность сил трения не превышает величины максимального касательного напряжения, которое в рассматриваемом случае согласно (4.8) Ттах = (Ох Оу)/2 = (<Ух + р)/2 = oj-/3 равенство их имеет место при х/ = 3 или согласно (4.8) при [c.120]

Как уже отмечалось в предыдущей главе, различные зоны изменения интенсивностей сил трения были введены в теорию прокатки А. И. ЦеликоБым [141—143]. В некоторых из его книг [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...