Трение турбулентное

При последующем осреднении по времени преобразованных уравнений в них появляются дополнительные члены, представляющие собой турбулентные напряжения трения, турбулентный поток тепла и дополнительную диссипацию энергии, отвечающую рассеиванию работы турбулентного трения. [c.249]

Сила трения турбулентного участка пластины [c.682]

По аналогии с вязким трением турбулентное напряжение можно представить в виде [c.268]

Трения Турбулентный режим в зоне вполне ше- 0,0246 8Х /1 [c.202]

При турбулентном режиме носителями импульса становятся жидкие макрочастицы (турбулентные моли), совершающие хаотическое движение пульсационного характера, которое накладывается на основное направленное движение жидкости (так называемое осредненное движение). Полуэмпирическая теория турбулентности Л. Прандтля основана на определенном сходстве хаотического движения турбулентных молен с хаотическим движением молекул в газе. Если, основываясь на этой простейшей теории турбулентности, сравнить перенос импульса турбулентными молями с переносом импульса молекулами, то окажется, что турбулентный поток им пульса во много раз больше молекулярного. Поскольку поток импульса через единицу поверхности, параллельной направлению осредненного движения, равен трению на этой поверхности, то естественно ввести понятие турбулентного трения и формально связанной с таким трением турбулентной вязкости Тт = Цт((5шж/<3)/), где цт — турбулентная вязкость. Так же формально можно ввести кинематический коэффициент турбулентной вязкости (кинематическую турбулентную вязкость) Ут =, ит/р. [c.360]

Закон сопротивления трения турбулентного движения 31 [c.85]

Степень гидродинамической турбулентности Турбулентное трение, турбулентная вязкость Отношение сил турбу-летного трения к силам инерции 0,03-0,15 Во всех задачах ГДС. Гл. 1, 3, 5, 6, 9 [c.21]

Турбулентное трение (турбулентная вязкость) [c.62]

Все величины записаны в безразмерной форме, I — некоторый масштаб длины. Вязкость жидкости исключена из рассмотрения, так как в развитом турбулентном потоке она не оказывает влияния на трение. Турбулентное течение возникает, конечно, при наличии вязкости. Однако, как уже подчеркивалось, на некотором отдалении от твердой поверхности касательные напряжения определяются пульсациями скорости, а не молекулярной вязкостью. [c.173]

Уравнение (3-3-6) определяет предельные относительные законы трения турбулентного пограничного слоя. При этом особого внимания заслуживает то обстоятельство, что это уравнение, описывающее комплекс существенных свойств турбулентного пограничного слоя, в своей общей формулировке не зависит от каких-либо эмпирических констант. [c.49]

Помимо числа Яе, коэффициент трения турбулентного потока находится в зависимости от относительной шероховатости стенок [c.96]

То, что 3 зависит только от б/Д, подтверждает гипотезу об аналогии трения турбулентного газокапельного ядра о пристенную жидкую пленку с трением развитого турбулентного потока однофазной жидкости (Ре 10 ) о шероховатую трубу, когда коэффициент трения не зависит от числа Рейнольдса, а зависит только от шероховатости трубы. При этом эффективная шероховатость пленки однозначно определяется ее средней толщиной. [c.205]

Во многих случаях утечки жидкости через кольцевые зазоры между поршнем и цилиндром, через сальники и т. п. можно отнести к ламинарному течению и исследовать их как ламинарный поток. Результаты исследований для некоторых аналогичных случаев приведены на фиг. 3.6. При больших Ке в потоке могут наблюдаться случайные поперечные движения частиц жидкости, наложенные на основное продольное движение. Поток уже не содержит устойчивых линий тока. Для этих условий зависимость между напряжениями сдвига и градиентом скорости чрезвычайно сложна и не существует точного, теоретически обоснованного описания этого явления. Для этого случая наиболее удобно выражать напряжения сдвига в виде т=/д(]/ /2), где f — коэффициент трения. Для трубы коэффициент трения f является функцией Ке, шероховатости стенок трубы и расстояния от входа в трубу. Основные сведения о коэффициенте трения [ турбулентного потока относятся к экспериментальным данным. Величина этого [c.71]

Коэффициент поверхностного трения турбулентный зависимость от числа Рейнольдса 265—267 [c.434]

Сила трения турбулентного участка пластинки [c.646]

При принятом выше определении числа Рейнольдса типичное поведение, наблюдаемое у разбавленных растворов, проиллюстрировано на рис. 7-1, хотя в литературе указывались и другие типы зависимости [27, 28]. При равных числах Рейнольдса коэффициент трения зависит от диаметра трубы, достигая ньютоновского значения при очень больших диаметрах. Для более концентрированных растворов часто наблюдается поведение, иллюстрируемое на рис. 7-2. Здесь еще чувствуется влияние диаметра, но переход от ламинарного течения к турбулентному обнаружить нелегко, хотя, вообще говоря, можно различить небольшой изгиб вблизи точки Re = 2100. [c.283]

В литературе часто встречается несколько иная точка зрения, основанная на концепции утолщения пограничного слоя в жидкостях с пониженным сопротивлением. В этом подходе внимание сосредоточивается на структуре пристенной турбулентности, а не на скорости диссипации во всем ноле течения. Для обоснования такого подхода очевидна важность экспериментов по снижению лобового сопротивления в шероховатых трубах, однако опубликованные до сих пор результаты до некоторой степени противоречивы. Корреляции, основанные на этом подходе, часто появляются в литературе и представляются обычно в терминах критического касательного напряжения на стенке Ткр, ниже которого снижение сопротивления не наблюдается. Если для коэффициента трения при отсутствии эффекта снижения сопротивления использовать [c.284]

Здесь вязкость Vn = T)n/p весьма условно оценена через плотность жидкости вместо плотности суспензии. Отсутствует учет влияния концентрации на С/ за счет изменения режима движения частиц (соударения, трение о стенки, изменение степени турбулентности потока и пр.), что наиболее существенно для газодисперсных систем. Видимо не случайно в [Л. 49] в основном рассмотрены данные при псевдоожижении водой и для 0/с1з>25 30, а для D/da<25 -30 согласование результатов не достигнуто. [c.63]

ЗдеСь фт — коэффициент трения частиц о стенки канала о т — амплитуда турбулентных пульсаций скорости частицы относительно ее средней величины v-r- [c.65]

При турбулентном неизотермическом движении несжимаемой жидкости в гладких трубах коэффициент сопротивления трения может быть рассчитан но следующей формуле [20] [c.87]

Эти члены характеризуют особый вид трения — турбулентное трение, обусловленное мдкропереносами импульса в турбулентном потоке. [c.18]

Для иллюстрации рассмотрим возникновение трения в турбулентном плоскопараллельном потоке (у = 0). Пусть распределение продольной огредненной компоненты скорости (i/) вблизи поверхности стенки будет отображаться кривой, приведенной на рис. 1-10. Тогда количество движения пульсирующего потока ри индивидуального моля жидкости будет перемещаться вверх и вниз с пульсационной поперечной скоростью v y Этот пульсационный процесс будет создавать добавочное к молекулярному внутреннему трению турбулентное трение, величина которого будет равна Таким образом, турбулентное напряжение трения будет равно [c.58]

В действительности закон постоннства механической энергии, выражаемый уравнением Бернулли, несправедлив, поскольку всегда наблюдаются потерн энергии из-за трения, турбулентности и других причин. Эти потерн показаны на рнс. 5.2 в виде разности между горизонтальной штрихпунктир-ной линией и наклонной штриховой линией, представляющей сумму энергий и называемой гидравлическим градненто.м. Эта разность называется потерями напора. [c.162]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Капилляры с турбулентным течением жидкости имеют в широком диипазоне Q сложный характер зависимости р = f (Q), отличный от квадратнчиого из-за переменности коэффициента трения X. Поэтому квадратичные капиллярные дроссели (нанример, 1 на рис. 3.80) прнменилы в условиях незначительных изменений р и Q, что соответствует условиям в предохранительном клапане при небольшом диапазоне изменения вязкости. Во избен ание засорения и облитерации размер проходов капилляров должен быть не менее 0,6—0,8 мм при условии фильтрации жидкости. [c.376]

Современное состояние вопроса общего математического описания дисперсных систем нельзя признать до-статочло удовлетворительным, несмотря на растущий интерес к этой проблеме. Каж травило, в работах, шо-священных этому вопросу, фактически используется феноменологический подход к исследованию дисперсного потока в целом. Идея условного континуума п03(В0Ляет полностью использовать математический аппарат механики сплошных сред, но несет с собой погрешности физического порядка тем более существенные, чем значительней макроднскретность системы. Системы таких уравнений, полученные рядом авторов как общие, все же не охватывают класс дисперсных потоков во всем диапазоне концентраций (вплоть до плотного движущегося слоя). Они не учитывают качественного изменения структуры потока и в связи с этим изменения закономерностей распределения частиц, появления новых сил (например, сухого трения), изменения с ростом концентрации (до предельно большой величины) условий однозначности и пр. В основном большинство работ посвящено турбулентному течению без ограничений по концентрациям, хотя при определенных значениях р наступает переход к флюидному транспорту, а затем — плотному слою. Сама теория турбулентности применительно к дисперсным потокам находится по существу в стадии становления (гл. 3). Наиболее перспективные методы — статистические (вероятностные) применяются мало, по-видимому, в силу недостаточной изученности временной и пространственной структур дисперсных систем Общим недостатком предложенных систем уравнений является их незамкнутость, которая объясняется отсутствием конкретных данных о тензорах напряжений и [c.32]

Л. 68]. Этим игнорируется дискретность сы пучей среды, особенно сильно проявляющаяся именно при поперечном обтекании тел. Уравнение энергии по существу записано в форме дифференциального уравнения Фурье — Кирхгофа для стационарного двухмерного поля. Для отличия движущегося слоя от неподвижного в [Л. 118] принимается, что коэффициент пропорциональности не равен коэффициенту эффективной теплопроводности неподвижного слоя и аналогичен коэффициенту теплопроводности при турбулентном теплообмене. Однако в критериальных уравнениях Ми сл и Ре сл выражены через эффективные характеристики неподвижного слоя. При этом коэффициенты наружного и внутреннего трения движущегося слоя использованы в качестве аргументов неправильно, так к к они зависят от условий [c.349]

При достаточно больших значениях Re силы вязкостного трения, действующие в турбулентном потоке, становятся малыми по сравнению с силами инерции частиц жидкости (зона турбулентной автомодельности). Безразмерные характеристики потока, в частности коэф( )и-цнент сопротивления трения л и коэффициенты местных сопротивлений в этой зоне не зависят от числа Ке. что определяет наличие квадратичного закона сопротивления трубопровода. Аналогичная особенность присуща также и процессам истечения через малые отверстия и насадки, безразмерные характеристики которых (коэффициенты истечения) в зоне больших значений Ке остаются практически постоянными (квадратичная зона истечения). [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...