Трение линейное

В рычажном механизме (рис. 229, а) рычаг 1, совершающий колебательные движения, приводит другой рычаг (на рисунке не показан) через палец 2, скользящий в пазе рычага. Конструкция нерациональна, так ак контакт на поверхностях трения линейный и палец быстро изнашивает грани паза. В улучшенной конструкции 2 (рис. 229, б) на палец надет сухарь 3. Контакт между сухарем и гранями паза, а также между пальцем и отверстием сухаря поверхностный, что резко снижает износ. [c.355]

Необходимо, однако, иметь в виду, что не только самые величины коэффициентов и k , но и те области скоростей, в которых можно считать силы трения линейно или квадратично зависящими от скорости, также зависят от размеров и формы тел и свойств среды. [c.197]

Уравнение переноса теплоты, если в нем пренебречь теплотой трения, линейно и однородно относительно температуры Т. Поэтому температура Т может быть изменена в любое число раз без того, чтобы уравнение переноса теплоты нарушилось. Но при изменении температуры во столько же раз должен измениться и поток теплоты, из чего следует, что 9 и, Г — величины пропорциональные. [c.375]

Линейный виброизолятор. Уравнение движения (17.1) приводится к линейному, если принять, что приведенная реакция виброизолятора складывается из приведенной силы упругости, линейно зависящей от перемещения, н приведенной силы трения, линейно зависящей от скорости [c.138]

Сопоставляя демпфирующее влияние нелинейного члена уравнения и дестабилизирующее влияние линейного члена, мы, в сущности, имеем в виду изменение энергии системы вследствие работы, совершаемой различными составляющими силы трения. Линейная составляющая совершает положительную работу, т. е. вносит энергию в систему, а нелинейная составляющая совершает отрицательную работу, т. е. уменьшает энергию системы. При стационарных автоколебаниях приток энергии компенсирует ее расход (в среднем за один колебательный цикл) и система внешне ведет себя так, как если бы она была консервативной здесь полезно напомнить, что фазовые траектории консервативных систем также представляют собой замкнутые кривые, геометрически похожие на кривую предельного цикла, изображенную на рис. VI. , б. Но, конечно, сходство это только внешнее предельный цикл представляет собой изолированную замкнутую фазовую траекторию, и в ее окрестности нет других замкнутых траекторий, тогда как замкнутые фазовые траектории свободных колебаний консервативных систем сплошным][образом заполняют фазовую плоскость . [c.287]

Затухания и р2 в опорах различны, а силы затухания (трения) линейны относительно скорости перемещения опор, которые сравнительно малы. [c.71]

Потеря давления на трение (линейная) для трубопроводов большой длины определяется по данным, приведенным в разд. 10. [c.527]

Потеря напора на участке складывается из потерь на трение (линейные потери) йд и потерь на местные сопротивления йм [c.20]

В соответствии с принятой моделью накладки внутреннее трение линейно зависит от скорости деформирования. Дифференциальное уравнение движения шарика (см. рис. 2.9) совместно с деформируемым объемом фрикционного материала в пределах упругости имеет вид [c.109]

В ряде работ показано, что для граничного трения линейный закон соблюдается [1, 17, ПО]. [c.97]

С уменьшением размера зерна внутреннее трение линейно возрастает. Для образцов цинка с размером зерна 0,06 мм внутреннее трение при 5% ртути возрастает в 16 раз. Таким образом,, на мелкозернистых образцах цинка, покрытых достаточно толстой пленкой ртути, вследствие большой концентрации ртути на межкристаллитных границах обнаруживается сильное возрастание неупругих смещений по границам зерен, и, в связи с этим, увеличение рассеяния энергии. [c.227]

Линейный износ 7, который характеризует изменение размера детали и измеряется в направлении, перпендикулярном поверхности трения. Линейный износ является основной характеристикой оценки износа детали. [c.69]

Следуя практике, предположим, что сила внутреннего трения — линейная функция скорости относительной деформации. При этом допущении неупругое напряжение ст, при относительной деформации е, имеет вид [c.35]

Все основные отечественные и зарубежные средства для триботехнических испытаний и измерений сил (моментов) трения, линейных и массовых износов, поверхностных и объемных температур подробно описаны [13, 19, 24, [c.471]

Примером может служить сочленение двух рычагов при помощи цилиндрического пальца, закрепленного в одном из рычагов и скользящего в проушине второго рычага. Конструкция по рис. 247, а нерациональна, так как контакт на поверхностях трения линейный и палец быстро изнашивает поверхности проушины. В рациональной конструкции (рис. 247, б) [c.338]

Видно, что абсолютная величина напряжения трения линейно возрастает от нуля на оси трубы до своего максимального значения Тд = аАР/Ь на стенке трубы независимо от типа неньютоновской жидкости. [c.265]

Дифференциальные уравнения движения изменятся, если учесть, что при колебаниях возникают силы трения. Рассмотрим случай, когда силы трения линейно зависят от скоростей точек системы (вязкое трение). [c.56]

Вычтя Ш из суммарной величины потерь напора в турбодвигателе, входящих в выражение (21.4), оставшиеся можно рассматривать как сумму потерь в решетке лопастей с потерями на трение (линейными и местными) во всей остальной проточной части турбины. С учетом развитого турбулентного движения жидкости в проточной части гидротурбины потери могут быть определены по формуле Дарси. Отсюда [c.433]

Садовый шланг, несущий воду с избыточным давлением 10 фунтов на дюйм (0,703 кГ см ), дает небольшую течь. Не учитывая все потери на трение, определить максимальную высоту струи и максимальную вертикальную линейную скорость струи при вытекании воды из шланга. [c.67]

Использование вероятностных методов расчета. Основы теории вероятности изучают в специальных разделах математики. В курсе деталей машин вероятностные расчеты используют в двух видах принимают табличные значения физических величин, подсчитанные с заданной вероятностью (к таким величинам относятся, например, механические характеристики материалов ст , o i, твердость Ни др., ресурс наработки подшипников качения и пр.) учитывают заданную вероятность отклонения линейных размеров при определении расчетных значений зазоров и натягов, например в расчетах соединений с натягом и зазоров в подшипниках скольжения при режиме жидкостного трения. [c.10]

Точность механизма динами-ческая 146 Трение линейное 98, 200 [c.390]

Рядом исследователей делались попытки описать физическую картину проявления сил внутреннего трения. По Т. Кельвину и В. Фойхту [26] на силы внутреннего трения в твердых телах можно распространить гипотезу Ньютона для жидкости, т. е. можно полагать, что сила внутреннего трения линейно связана со скоростью деформации. Несмотря на то что эта гипотеза противоречит многочисленным опытным данным, во всяком случае для сталей при обычно применяемых частотах и напряжениях, ею часто пользуются, поскольку она создает известные удобства при решении уравнений колебаний с затуханием. В действительности природа внутреннего трения более сложна. Наиболее важными причинами, вызывающими рассеяние энергии колебаний в металле, по-видимому, являются 1) местные пластические де- [c.95]

Рядом исследователей делались попытки описать физическую картину проявления сил внутреннего трения. По Кельвину [Л. 56] и Фойхту Л. 62], на силы внутреннего трения в твердых телах можно распространить гипотезу Ньютона для жидкости, т. е. можно полагать, что сила внутреннего трения линейно связана со скоростью деформации. [c.9]

Линейная связь между у и Е в проводнике обусловлена линейной зависимостью эфф. силы трения, действующей на носители заряда, от их скорости. Мик-роскопич. определение плотности тока / — lev, где е — заряд носителя, v — его скорость (суммирование производится по всем носителям заряда, находящимся в единице объёма проводника). Если при движении носителя на него действует сила трения, линейно зависящая от скорости (как это имеет место при жидком трении), то W = аеЕ и, следовательно, о = Sae коэф. а наз. подвижностью носителей заряда. Отклонения от О. э. практически всегда обусловлены изменением плотности и ср. времени свободного пробега носи- [c.405]

Начальное трение эластичных уплотнений [52]. Согласно молекулярнокинетической теории сила трения покоя должна быть равна нулю, что подтверждают результаты экспериментов (рис. 1.31, а) [7]. На первой стадии происходит высокоэластическая деформация уплотнения, взаимное скольжение контактирующих поверхностей отсутствует и сила трения линейно увеличивается до значения Рс, соответствующего перемещению AL (рис. 1.31,6). Удельная сила Рс = Рс/(лЗ) = GIAL/H, где Н я I — высота и ширина уплотнения G = Е/3 хЗ.,.5 МПа — модуль сдвига. На второй стадии происходит отрыв контактной поверхности уплотнения от контртела. Силу Р/о = Рс в момент отрыва можно назвать начальной силой трения. Она определяется упругим деформированием поверхностного слоя в момент отрыва и разрывом связей между полимером и контртелом, поэтому сила Р/о деформирования поверхностного слоя при страги-вании весьма значительна. На формирование силы трения при страгивании оказывает большое влияние процесс диффузии из зоны контакта в материал эластомера жидкой пленки масла и гра- [c.48]

Другим обобщением задачи И. К. Лифанова, А. В. Саакяна явилась постановка, предложенная И. И. Воровичем, Д. А. Пожарским, М. И. Че-баковым [15]. Они заменили упругую полуплоскость слоем относительно большой толщины, жестко защемленным по основанию, и предположили, что коэффициент трения линейным образом зависит от температуры в области контакта [c.477]

При течении реальных жидкостей в них возникают силы внутреннего трения. Для большого класса жидких сред, так называемых ньютоновских жидкостей, справедлив закон внутреннего трения, линейно связывающий касательное напряжение (напряжение сдвига, напряжение внутреннего трения) т с градиентом скорости потока dwidn [c.9]

Исследуемые факторы существенно влияют на интенсивность износа она в 2,5 раза выше при работе пары трения в кислой среде и в 3,5 раза выше при наличии вакуума в полости за герметизатором, чем при работе на воде и прочих равных условиях. При работе пары трения в воздушной среде (сухое трение) линейная интенсивность износа по сравнению с интенсивностью износа при тех же условиях на воде увеличивается в 5 и более раз. Это можно объяснить влиянием на свойства материала АМИП-ЗОМ возрастания температуры, которая увеличивается при увеличении контактного давления и охлаждения пары натурной средой, имеющей в этих условиях худшие по сравнению с водой охлаждающие свойства. [c.255]

Исследования проводились на машине торцового трения (см. рис. 12) контролировался момент трения, путь трения, линейный износ и температура в зоне поверхности трения. Трение осуществлялось между кольцевым пластмассовым образном и плоскостью. Кольцевые образцы изготавливались из полиамида П-68 и капрона Б. Наружный диаметр кольцевых образцов был равен 22 мм, внутренний — 16 мм. Плоские образцы изготавливались из стали 45, а в некоторых случаях на торцовую часть аносили плазменное покрытие из АЬбз толщиной до 1000 мкм и шероховатостью по пятому классу поверхности. Стальные образцы имели шероховатость рабочей поверхности по девятому классу. [c.83]

Линейный износ ( У) определяется изменением размера детали в направлении, перпендикулярном к поверхности трения. Линейный изнсс является основной характеристикой оценки износа детали. [c.21]

Технология сварки трением. Основные показатели процесса сварки трением линейная скорость вращения (пррпорциональна частоте вращения и диаметру детали) удельное давление и длительность нагрева. [c.177]

Маховик, сила тяжести которого равна Q = 2,75 н и момент инерции / = 0,000785 кгм , начинает выбег при числе оборотов п = 200 об/мин, время выбега t 2 мин. Определить коэф4)ици-ент трения в подшипниках вала маховика, если диаметр цапф вала d = 10 мм, а угловая скорость маховика убывает по линейному закону. [c.155]

В этом равенстве F . есть сила трения, / — коэффициент трения движения, принимаемый для рассматриваемых тел постоянным, F" — нормальное давление и Л — некоторая постоянная трення, ие зависящая от давления, а зависящая от способносии соприкасающихся поверхностей к предварительной снеплеиности. Таким образом, хотя зависимость силы трения от нормального давления линейна, закон изменения силы трения в функции нормального давления выражается в виде прямой, не проходящей через начало координат (рис. 11.4, а). Постоянная величина А характеризует как бы цепкость соприкасающихся поверхностен и показывает необходимость приложения некоторой дополнительной силы для преодоления предварительной снеплеиности соприкасающихся поверхностей. [c.216]

Отсюда вывод, что в плотном движущемся слое горизонтальная составляющая сил, действующих на частицы, постоянна по сечению канала и аналогична усилию распора в сводах , а вертикальная составляющая изменяется по линейному закону и аналогична силе поддержания [Л. 5, 242]. Нетрудно заметить, что уравнения (9-35) приводятся к виду (9-36) лишь при определенных условиях если принять движение стационарным (т. е. принять dv nldx=Q) и если пренебречь вязкостным трением. [c.289]

До 1я поршневых сплавов важно иметь максимальную теплопроводность, минимальные коэффициент трения и плотность. Сплавы АК2 и А1<4 имеют плотность 2,80 г/см коэффициент линейного расширения при 20—400°С равен 22. Теплопроводность сплавов АК2 и АК4 1,55 и 1,68 Дж/(см-с-°С) соот-ветствеи ю. [c.595]

Цинковые сплавы ЦАМ10-5 и ЦЛМ5-10 уступают баббитам на оловянной основе по пластичности, коэффициенту трения и коэффициенту линейного расширения и примерно равноценны свинцовистым баббитам. [c.622]

Алюминиевые подшипниковые сплавы обладают высокими свойствами (низким коэффициентом трения и высокой износостойкостью). Но по технологичности они уступают обычным баббитам. Их более высокая твердость является скорее недостатком, чем преимуществом сплава, так как требует обработки цапф и вкладыша повышенной чистоты, а шейка вала должна быть твердой. Несоблюдение этих условий вызовет ускоренный износ. Высокий коэффициент линейного расширения алюминиевых баббитов требует более тшательной сборки с большими зазорами. [c.623]

Коэффициент трения между оседерйотелямн и рамой / = 0,16. При расчете принять, что давление, передаваемое от оси па оседержа-тели, распределено по линейному закону (рис. 5.25, б). Определить наибольшие напряжения смятия на поверхности соприкосновения оседе ржателя с осью. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...