Реалы 61, XIV

Таблица 9. Роь-имы дуговой ре,зки под водой

Обработка экспериментальных данных, накопленных в течение многих лет, позволила установить следующую зависимость коэффициента формы провара от основных параметров рея има сва])ки [c.188]

Для построения плана скоростей в перманентном движении из произвольной точки р (рис. 4.25, б) откладываем в масштабе отрезки рЬ и ре, представляющие собой скорости Vjj и точек В и Е. Величины этих скоростей соответственно равны [c.93]

Отрезки рЬ и ре откладываем в направлении, перпендикулярном к направлению BE звена 2. Далее через точку /р проводим прямую в направлении скорости перпендикулярную к направлению ВС звена 5, а через точку р — прямую в направлении скорости параллельную оси х—х направляющей. Точка с пересечения двух проведенных прямых даст конец вектора скорости г> точки С. Величина скорости будет равна [c.93]

Проекции вектора вз определяем в результате реи]ения системы уравнений [c.192]

Периодические течения представляют практический интерес в рео-метрии в предельном случае бесконечно малых деформаций, например когда может быть применимо уравнение (4-3.24). Действительно, в периодическом течении полная деформация, переводящая конфигурацию материала в некоторый момент времени [c.172]

Строгое лтатемэтическое обоснование имеют только формулы по расчету процессов пагрева и охлаждения металла при сварке. До настоящего времени наиболее широко практикуется выбор параметров режима сварки по различным таблицам и номограммам, построенным па основании большого числа экспериментов. Использование этих данных позволяет выбрать все параметры ре-Нчима сварки /, С/, V v, 1 ил1 < э, h- При этом можно быть уверенным, что будут обеспечены необходимое проплавление свариваемых кромок, удовлетворительная форма внешней части шва, механические свойства металла шва на уровне основного металла. Однако номограммы и таблицы не содержат информации о таких важных и интересных для технолога сведениях, как 1) какие размеры имеет шов (//, е, h, г[з ) 2) каковы величины F -p, и y,, [c.172]

При оценке о кидаемых механических свойств металла шва необходимо учитывать действие следующих технологических факторов долю участия основного металла н формировании шва и его химический состав тип и химический состав сварочных материалов лютод п ре жим сварки тип соедииепнн п число проходов (слоев) в сварном шве размеры сварного соединения вели- [c.198]

Ряд высокохромисилх сталей в зависимости от рея има термообработки и температуры эксплуатации изделия могут изменять свои структуру и свойства, в основном приобретая хрупкость. В зависимости от химического состава стали и влияния термического воздействия в хромистых сталях наблюдаются 475°-ная хрупкость хрупкость, связанная с образованием сг-фазы охрупчивание феррита, вызываемое нагревом до высоких температур. 475°-ная хрупкость появляется в хромистых сплавах и сталях при содержании 15—70% Сг после длительного воздействия температур 400—540° С (особенно 175 С). Добавки титана и ниобия ускоряют процесс охрупчивания при 475°. [c.260]

В соответствии с влиянием хрома и углерода (при обычном содержании сонутствугощих примесей) па кристаллическую ре- [c.261]

Реиить задачу, предполагая, что общий центр масс S подвижных звеньев при уравновешенном главнол векторе сил инерции совпадает с точкой А. [c.89]

Отложив полученный отрезок фе) на плане скоростей (рис. 4.17, б) и соединив полученную точку с полюсом плана р, получаем отрезок (ре), изобралоющий в масштабе Лц полную скорость точки l e, т. е. [c.82]

Вектор ускорения а в направлен от точки С к точке В параллельно направлению ВС, а вектор ускорения асо направлен от точки С к точке D параллельно направлению D. Таким образом, нормальные ускорения асв и асо известны по величине и направлению. Векторы асв и асо известны только по направлению. Первый направлен перпендикулярно к направлению ВС, второй — перпендикулярно к направлению D. Таким образом, в уравие. НИИ (4.31) неизвестными остаются только величины векторов уско. реиий асв и a D, которые могут быть определены следующим графическим построением. [c.84]

При рассмотрении явления сухого трения во вращательной кинематической паре пользуются различными гипотезами о законах распределения нагрузки на поверхностях элементов этой пары. С помощью этих гипотез могут быть выведены соответствующие формулы для определения сил трения и мощности, затрачиваемой на преодоление этих сил. Такие гипотезы были предложены некоторыми учеными (Рейе, Вейсбах и др.). Недостатком всех этих гипотез, так же как это имело место и для винтовой пары, является отсутствие достаточного экспериментального материала по вопросам распределения давлений во вращательных парах, работающих без смазки. Поэтому мы не будем останавливаться на всех различных формулах определения сил трения во вращательных парах, ограничившись выводом простейших из них, сделанным на основе элементарнейших предположений, схематизирующих явление. [c.227]

Относительная скорость ползуна 5 по направляюш,ей а равна скорости Vq. М0Щ.Н0СТИ, затрачиваемые на трение в кинематических парах, равны (см. 47) f та а I 1. Рв = Ргв в 1 >211. Рс = Р сГс I 32 I. Ри = Pti/d I 3 . Ре = 42 . Pq = = Р аГа I 0)41 и Рц = F uVq. [c.315]

Построив график изменения мощности Р за один полный цикл движения механизма, можно определить среднее значение Ре. ср мощности, затрачиваемой на трение. Далее по заданным силам производственных сопротивлений определяют мощность Рц.с, затрачиваемую на преодоление этих сопротивлении в каждый данный момент времени, и по графику изменения этой мощности находят среднее значение Рц, с. моншости сил производственных сопротивлений. [c.315]

Механизмы некруглых колес получили распространение в современном приборостроении и в общем машиностроении. Они могут воспроизводить большое число разнообразных функций передаточного отношения. Рассмотрим геометрический метод ре-ше1П1я задачи о построении центроид этих механизмов. Как было показано выше ( 94, 1°), требуемый закон движения входного и выходтюго звеньев может быть задан или в виде функции положения, или в виде функции передаточного отношения. Предположим, что нам заданы графики угловых скоростей oj и (О3 входного и выходного звеньев в функции угла поворота входного звена 2 и задано расстояние АВ между осями вращения звеньев 2 w 3 (рис. 21.2, а). Так как угловая скорость входного звена 2 = = (Од (фз) может быть всегда []ринята постоянной и равной 0)2 = = 1, то функция передаточного отношения Изг (Фг)- представленная на рис. 21.2, б, имеет вид кривой, совпадающей с кривой 0>j = 0)3 (фз). [c.417]

Из построения видно, что окружность головок колеса 2 может пересечь линиюп — п правее точки А, левее ее или может пройти через точку А. В первом случае весь участок головки зуба колеса 2 получается активным. При пересечении указанной окружности с линией п — п левее точки Л (например, окружность головок Lo пересекает прямую п — п в точке Ь) участок профиля he не может быть использован для целей зацепления, а потому практически не выполняется. Таким образом, головка зуба колеса 2 ограничена по высоте отрезком эвольвенты Ре, где точка е есть пересечение окружности вершин, проходяш,ей через предельную точку А на линии зацепления, с профилем зуба. Участок же про- [c.439]

Как уже говорилось выше, нарезание зубчатых колес по методу обкатки производится перекатыванием рабочего инструмента (рейки) но центроиде заготовки нарезаемого колеса. Если зубья рейки пересечь прямыми, параллельными делительной прямой (рис. 22.33), то все расстояния аЬ, а Ь, а"Ь . .. — будут равны шагу зацепления (р = пт). Одна из этих прямых и может быть выбрана за начальную прямую зуборезного инструмента рейки, которая в процессе обкатки катится без скольжения по делительной окружности колеса. При этом ширина впадины и толщина зуба будут различны в зависимости от того, какая из прямых аЬ, а Ь, а"Ь",. .. выбрана за начальную прямую. Очевидно, что ширина впадины и толщина зуба будут равны в том случае, когда за начальную прямую выбрана делительная прямая, делящая высоту h зуба пополам. Этот случай зацепления олеса с рейкой показан на рис. 22.34 (положение /). Здесь изображена рейка, занимающая положение /, и профиль М Э зуба колеса, иарезан-иого этой ре Кой то нцина зуба колеса, измеренная по начальной окружности, и ширина впадины между зубьями рейки, измеренная по начальной прямой, равны между собой, Есл1- теперь передвинуть рейку из положения / в положение II, то ширина впадины меладу зубьями будет меньше толщины зуба. При этом профиль [c.457]

В реал и. о построеппых механизмах дегктвнтельные их параметры могут с гличатьс от теоретических вследствие неточности изготовлепия звеньев н элементов ки и матических пар, неточности монтажа механизмов, износа элементов кинематических нар при работе механизмов п т. д. [c.569]

В за люче1 ие отметим, что реи чп е задач синтеза. механизмов п настоящее время в основном может вестись с помощью совре-меииых (Вычислительных машин, позволяющих производить расчет многочисленных вариантов механизмов, из которых конструктором могут быть выбраны оптимальные. [c.573]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...