Скорость

Скорости коррозии различных зон резервуаров для хранения не ти и нефтепродуктов [c.15]

Зависимость скорости растворения стали 20 от концентрации кислот [c.21]

Зависимость скорости коррозии железа от pH раствора [c.24]

По указанной причине все упомянутые стандарты, регламентирующие конструктивные элементы разделки кромок, учитывают возможность варьирования силой сварочного тока, напряжением, диаметром электродной проволоки (плотностью тока) и скоростью сварки. В тех случаях, когда процесс сварки обеспечивает использование больших токов, высокой плотности тока и концентрации теплоты, возможны повышенная величина притупления, меньшие углы разделки и величина зазора (например, при механизированной сварке под флюсом и в защитных газах). [c.13]

При ручной дуговой сварке такие факторы, как величина сварочного тока, скорость сварки и напряжение дуги изменяются в небольших пределах. [c.13]

Глубина, па которую расплавляется основной металл, называется глубиной проплавления. Она зависит от режима сварки (силы сварочного тока и диаметра электрода), пространственного положения сварки, скорости перемещения дуги по поверхности изделия (торцу электрода и дуге сообщают поступательное движение вдоль направления сварки и поперечные колебания), от конструкции сварного соединения, формы и размеров разделки свариваемых кромок и т, п. Размеры сварочной ванны зависят от режима сварки и обычно находятся в пределах глубина до 7 мм, ширина 8—15 ми, длина 10—30 мм. Доля участия основного металла в формировании металла шва (см. гл. III) обычно составляет 15—35%. [c.18]

При правильно выбранном диаметре электрода и силе сварочного тока скорость перемещения дуги имеет большое значение для качества шва. При повышенной скорости дуга расплавляет основной металл на малую глубину и возможно образование непроваров. При малой скорости вследствие чрезмерно большого ввода теплоты дуги в основной металл часто образуется прожог, и расплавленный металл вытекает из сварочной ванны. В некоторых случаях, например при сварке на спуск, образование под дугой жидкой прослойки из расплавленного электродного металла повышенной толщины, наоборот, может привести к образованию непроваров. [c.20]

Необходимое условие сварки — поддержание дуги. Для этого скорость подачи электрода должна соответствовать скорости его плавления теплотой дуги. С увеличением силы сварочного тока скорость подачи электрода должна увеличиваться (рис. 27). Электродные проволоки меньшего диаметра при равной сило [c.34]

Ня с - Надс НвК Скорость этого процесса при низких температурах/тмитируется реанциеС гидратации, в с повышением температуры-реакцией каталитической рекомбинации адсорбированного водорода. [c.11]

Скорость коррозии железоуглеродистых сплавов в растворах нейтрвЯьных солей аввисит от многих факторов, к числу которых [c.22]

Эффективность анодной защита мокет бить выражена величиной отношения . В некоторых случаях уменьшение скорости [c.72]

О возможности применения анодной поляризации для уменьшения скорости коррозий впервые упоминается в патенте Герберте Полина ( Ш ) в 1940 г. В 1945 г. Лаврено и Энгле (США) предложили анодную защиту t использованием аккумуляторной батареи для цистерн из углеродистой стали (д 1я транспортировки аммиакатных растворов). [c.72]

Ввиду того что от токоподвода в электрододержателе сварочный ток протекает по металлическому стержню электрода, стержень разогревается. Этот разогрев том больше, чем дольше протекание по стержню сварочного тока и чем больше величина последнего. Перед началом сварки лгеталлический стержень имеет температуру окружающего воз/iyxa, а к концу расплавления электрода температура повышается до 500—600° С (при содержании в покрытии органических веществ — не выше 250° С). Это приводит к тому, что скорость расплавлепия электрода (количество расплавленного электродного металла) в начале и конце различна. Изменяется и глубина проплавления основного металла ввиду изменения ус.иовий теплопередачи от дуги к основному металлу через прослойку жидкого металла в сварочной ванне. В результате изменяется соотношение долей электродного и основного металлов, участвующих в образовании металла шва, а значит, и состав и свойства металла шва, выполненного одним электродом. Это — один из недостатков ручной дуговой сварки покрытыми электродами. [c.19]

Во время ведения процесса сварщик обычно перемещает электрод ite менее чем в двух и изравлениях. Бо-первых, он подает электрод вдоль его оси в дугу, поддерживая необходимую в зависимости от скорости плавления электрода длихгу дуги. Во-вторых, перемещает электрод в направлении наплавки или сварки для образования шва. В этом случае образуется узкий валик, ншрина которого при наплавке равна примерно (0,8 ч- 1,Г>) d ji и зависит от силы сварочпого тока и скорости перемещения дуги по поверхности изделия. Узкие валики обычно накладывают при проваре корня шва, сварке тонких листов и тому подобных случаях. [c.20]

При окончании сварки — обрыве дуги следует правильно заварить кратер. Кратер является зоной с наибольшим количеством вредных примесей ввиду повышенной скорости кристаллизации металла, поэтому в н(5м наиболее вероятно образование трещин. По окончании сварки не следует обрывать дугу, резко отводя электрод от изделия. Необходимо прекратить все пере- [eщeния электрода и медленно удлинять дугу до обрыва расплавляющийся при этом электродный металл заполнит кратер. При сварке пизкоуглеродистой стали кратер иногда выводят в сторону от шва — на основной металл. При случайных обрывах дуги или при смене электродов дугу возбуждают на еще не расплавленном основном металле перед кратером и затем проплавляют металл в кратере. [c.20]

Стыки труб можно сваривать в поворотном, когда трубу можно вращать, или в неповоротном положении. Сварку швов первого типа выполняют обычно в нижнем положении без особых трудностей, хотя сложно проварить корень пгва, так как его формирование ведется чаще всего на весу. Сварка неповоротпого стыка требует высокой квалификации сварщика, так как весь шов выполняют в различных пространственных положениях. Можно сваривать двумя способами каждое полукольцо сверху вниз или снизу вверх. Первый способ возможен при использовании электродов диаметром 4 мм, дающих мало шлака (с органическим покрытием), короткой дугой с опиранием образующегося на конце электрода козырька на кромки без поперечных колебаний электрода или с небольшими его колебаниями. При сварке снизу вверх процесс ведут со значительно меньшей скоростью с поперечными колебаниями электрода диаметром 3—5 мм. [c.30]

Сварку угольной дугой обычно выполняют без защиты зоны сварки от атмосферного воздуха. Однако в некоторых jry4anx можно применять углекислый газ или флюс. Угольной дугой косвенного действия сваривают значительно реже. Для ее питания используют переменный ток. Проплавление свариваемых кромок зависит от силы тока дуги, скорости ее перемещения, а также ее расстояния (положения) от кромок. Зависимость силы тока от [c.31]

Эта схема позволяет вести сварку на высоких скоростях, в то время как применение повышенного тока при однодуговой сварке приводит к несплавлсниям — подрезам по кромкам шва. При двухдуговой сварке вторая дуга, горящая в отдельную ванну, электродом, паклоненным углом вперед (угол а 45 -г- 60°), частично переплавляет шов, образованный первой дугой, и образует уширенный валик без подрезов. Для питания дуг с целью уменьпшния магнитного дутья лучше использовать разнородный ток (для одной дуги — переменный, для другой — постоянный). [c.34]

При сварке на переменном токе по схеме на рис. 26, в возникает трехфазная дуга одна дуга горит между электродами (независимая дуга) и две другие — между канодым электродом и изделием. Все дуги горят в одном плавильном пространстве. Регулируя ток в каждой дуге, можно изменяаъ количество расплавляемого электродного металла или пронлавление основного металла. В первом случае способ удобен при наплавочных работах и для сварки швов, требующих большого количества наплавлеппого металла. Недостаток способа — необходимость точного согласования скоростей подачи электродов. Сварку сдвоенным электродом, двумя и большим числом электродов выполняют на автоматах. [c.34]

Влияние параметров режима сварки на форму и размеры шва. Форма и размеры шва зависят от многих параметров режима сварки величины сварочного тока, напряжения дуги, диаметра электродной проволоки, скорости сварки и др. Такие параметры, как наклон электрода или изделия, величина вылета электрода, грануляция флюса, род тока и нол)1рность и т. п. оказывают меньп1ее влияние на форму и размеры шва. [c.34]

В результате этого основные размеры шва уменьшаются (см. рис. 28, в). Однако в некоторых случаях (сварка тонкими проволоками на повышенной плотности сварочного тока) увеличение скорости сварки до некоторой величины, уменьшая прослойку расплавленного металла под дугой и теплопередачу от нее к основному металлу, может привести к росту глубины проплавлепия. При дальнейшем увеличении скорости сварки закономерности изменения размеров шва такие же, как на рис. 28, в. При чрезмерно больших скоростях сварки и силе сварочного тока в швах могут образовываться подрезы. [c.37]

Основы гидромеханики неньютоновских жидкостей (1978) -- [ c.14 , c.36 , c.150 ]

Курс теоретической механики Ч.2 (1977) -- [ c.0 ]

Классическая механика (1980) -- [ c.15 ]

Основы теоретической механики (2000) -- [ c.0 ]

Курс теоретической механики. Т.1 (1982) -- [ c.8 ]

Теоретическая механика (1990) -- [ c.15 ]

Теоретическая механика (1987) -- [ c.27 ]

Физические основы механики и акустики (1981) -- [ c.15 ]

Теория и техника теплофизического эксперимента (1985) -- [ c.0 ]

Теоретическая механика (1986) -- [ c.17 ]

Динамика процессов химической технологии (1984) -- [ c.0 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.0 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.0 ]

Теоретическая механика Том 1 (1960) -- [ c.57 ]

Вариационные принципы механики (1965) -- [ c.43 ]

Теоретическая механика (1999) -- [ c.21 ]

Композиционные покрытия и материалы (1977) -- [ c.0 ]

Единицы физических величин и их размерности Изд.3 (1988) -- [ c.137 , c.365 , c.371 ]

Аналитическая динамика (1999) -- [ c.32 ]

Металлургия благородных металлов (1987) -- [ c.0 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы Книга1 (2000) -- [ c.216 ]

Коррозия и защита от коррозии (2002) -- [ c.0 ]

Теория пластичности (1987) -- [ c.0 ]

Справочник металлиста Том5 Изд3 (1978) -- [ c.4 , c.16 ]

Словарь-справочник по механизмам (1981) -- [ c.0 ]

Ингибиторы коррозии (1977) -- [ c.0 ]

Оптический метод исследования напряжений (1936) -- [ c.0 ]

Адгезия пыли и порошков 1967 (1967) -- [ c.0 ]

Адгезия пыли и порошков 1976 (1976) -- [ c.0 ]

Единицы физических величин и их размерности (1977) -- [ c.112 , c.289 , c.294 ]

Лекции по гидроаэромеханике (1978) -- [ c.7 ]

Теоретическая гидродинамика (1964) -- [ c.15 , c.151 , c.448 ]

Динамика вязкой несжимаемой жидкости (1955) -- [ c.9 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.0 ]

Электролитические покрытия металлов (1979) -- [ c.0 ]

Гидравлика Основы механики жидкости (1980) -- [ c.0 ]

Элементы динамики космического полета (1965) -- [ c.61 ]

Теоретическая механика (2002) -- [ c.0 ]

Курс теоретической механики Часть1 Изд3 (1965) -- [ c.0 ]

Курс теоретической механики Том1 Статика и кинематика Изд6 (1956) -- [ c.227 ]

Механика сплошной среды Часть2 Общие законы кинематики и динамики (2002) -- [ c.0 ]

Теория упругости (1937) -- [ c.0 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.13 ]

Светостойкость лакокрасочных покрытий (1986) -- [ c.0 ]

Температуроустойчивые неорганические покрытия (1976) -- [ c.0 ]

Адаптивное управление станками (1973) -- [ c.0 ]

Справочник по специальным работам (1962) -- [ c.0 ]

Словарь - справочник по механизмам Издание 2 (1987) -- [ c.0 ]

Гидравлические расчёты систем водоснабжения и водоотведения Издание 3 (1986) -- [ c.154 , c.259 ]

Неорганические композиционные материалы (1983) -- [ c.0 ]

Подшипники скольжения расчет проектирование смазка (1964) -- [ c.0 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.0 ]

Метрология, специальные общетехнические вопросы Кн 1 (1962) -- [ c.20 , c.23 , c.25 ]

Внедрение Международной системы единиц (1986) -- [ c.31 , c.77 , c.277 , c.281 ]

Металлургия стали (1977) -- [ c.0 ]

Математические методы классической механики (0) -- [ c.14 ]

Компьютерное материаловедение полимеров Т.1 (1999) -- [ c.0 ]

Теоретическая механика Часть 1 (1962) -- [ c.10 , c.150 , c.153 , c.225 ]

Динамические системы-3 (1985) -- [ c.11 ]

Механика сплошной среды Т.1 (1970) -- [ c.28 ]

Краткий справочник по физике (2002) -- [ c.0 ]

Теория пластичности Изд.3 (1969) -- [ c.32 ]

Возбуждение и распространение сейсмических волн (1986) -- [ c.0 ]

Справочное руководство по физике (0) -- [ c.17 ]

Теория и расчет агрегатов питания жидкостных ракетных двигателей Издание 3 (1986) -- [ c.0 ]

Курс теоретической механики Изд 12 (2006) -- [ c.129 ]

Справочник по гидравлике Книга 1 Изд.2 (1984) -- [ c.28 ]

Справочник по Международной системе единиц Изд.3 (1980) -- [ c.28 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 4 Том 12 (1949) -- [ c.95 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 1 Том 1 (1947) -- [ c.3 , c.8 , c.100 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 3 Том 5 (1947) -- [ c.3 , c.8 , c.100 , c.419 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 3 Том 7 (1949) -- [ c.122 ]

Справочник машиностроителя Том 1 Изд.2 (1956) -- [ c.370 , c.373 , c.376 , c.377 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...