Ротор Результаты исследований

В результате исследований цапфы ротора компрессора и шарикоподшипников двигателя было установлено следуюш,ее [c.140]

Материалы сборника освещают в основном результаты исследований, выполненных в лаборатории балансировки роторов, а также в других лабораториях Института машиноведения и организациях, творчески сотрудничающих с лабораторией балансировки роторов. [c.3]

В работе исследуются собственные и вынужденные колебания ротора от неуравновешенности. Показано влияние негироскопической распределенной массы вала на зависимость собственных частот ротора от его скорости враш ения. Построены первые три собственные формы колебаний, причем вторая и третья соответствуют так называемой узловой точке частотной характеристики. По результатам исследования вынужденных колебаний построены формы упругих линий ротора при двух значениях скорости вращения. [c.48]

Конечно, результаты исследования устойчивости могут качественно меняться в зависимости от некоторого характерного параметра механической системы. Физический смысл названного параметра определяется существом задачи. Например, для вращающихся валов и роторов таким параметром служит угловая скорость вращения, для самолетного крыла — скорость набегающего потока, для аппарата на воздушной подушке — высота парения и т. д. Если при постепенном изменении характерного параметра происходит изменение качественных свойств состояния равновесия и совершается переход от устойчивого равновесия к неустойчивому (или обратный переход), то соответствующее значение параметра называется критическим значением. [c.156]

В сборнике излагаются результаты исследований в области колебаний роторных машин. Анализируется влияние различных факторов на колебания и нечувствительные скорости роторов. Рассматриваются методы определения неуравновешенности на роторе и пути уменьшения уровня колебаний вращающихся элементов машин. Рассчитан на научных и инженерно-технических работников. [c.2]

Рис. 6.8. Результаты исследования численными методами напряженного состоя-нпя силового винта ротора

Рассматривается задача устойчивости динамических моделей при балансировке гибких роторов. Дается математический аппарат для оценки качества модели и ее характеристики с точки зрения точности. Приводятся результаты исследования влияния различных параметров динамических моделей на их устойчивость. Даются рекомендации и подходы к выбору модели балансируемого ротора. [c.121]

Метод балансировки на критических оборотах получил широкое применение. Этим методом был отбалансирован и ряд роторов авиационных ТРД. Однако результаты исследований, выполненные в МАИ, указывают на многие трудности и неудобства, связанные с использованием этого метода. [c.112]

Разумеется, не часто расширение информации связано только с показаниями еще одного прибора. Вот пример расширения информации в более сложном случае изменился шум машины, наощупь определено увеличение вибрации. Измерения виброметром указывают на недопустимую вибрацию на обоих корпусах подшипников с максимальными составляющими в плоскости вращения. При изменениях нагрузки вибрация практически неизменна, виброграмма имеет гармоническую форму, фаза постоянна, частота равна частоте вращения. Результаты исследования указывают на вероятную причину — неуравновешенность. Для проверки снимают нагрузку с турбоагрегата вибрация на холостом ходу почти не отличается от вибрации под нагрузкой. Значит, неуравновешенность вызвана либо изгибом вала, либо изменением распределения масс на роторе. В обоих случаях цилиндр турбины необходимо вскрыть. После вскрытия цилиндра обнаруживают поломку одной лопатки. [c.16]

Первоначальные сведения о распределении температуры в проставках, хвостовиках рабочих лопаток и периферийной части бочки ротора получены электрическим моделированием температурного поля единичной ступени на электролитических моделях лопатки с проставкой и бочки ротора. На моделях воспроизводилось пространственное температурное поле. Основные результаты исследования эффективности охлаждения ротора на модели единичной ступени приведены в работах [27, 28], где показано, что с достаточной точностью температура периферийной части бочки ротора в пределах ступени может быть определена на упрощенной модели полу-ограниченного тела с равномерно распределенными (соответственно шагу лопаток) охлаждающими каналами. Заглубление каналов при этом должно соответствовать расстоянию от корневого сечения лопаток до оси каналов в лопатках, а к полуограниченного тела должен быть равен X материала лопатки. [c.183]

Рассмотрим основные результаты исследования радиальных перемещений элементов статора и ротора мощных паровых турбин [125-129]. Во всех исследованиях было установлено, что перераспределение назначенных радиальных зазоров начинается уже в период монтажа турбины за счет упругих деформаций при сборке и затяжке цилиндров. [c.172]

Для примера рассмотрим результаты исследования одной из турбин. Для определения деформаций и их поверочной расчетной оценки двухпоточный цилиндр был оснащен дополнительными датчиками осевых зазоров, установленными в обоих потоках, температурным контролем металла статора и пара, омывающего ротор. На рис. 6.8 представлена схема цилиндра с установкой датчиков и термопар. 100 [c.200]

На основании аналогичного анализа по результатам исследования образования и распространения трещин в цилиндрических надрезанных образцах из стали 1Сг — 1Мо — 0,25V (для роторов турбин) при 600 С путем количественного прогнозирования установили, что при высоком уровне напряжений и при коротком [c.157]

В монографии изложены результаты исследования напряженного и деформированного состояния контактирующих элементов конструкций методами конечных элементов и граничных интегральных уравнений. В рамках плоских, осесимметричных и пространственных задач теории упругости, пластичности и ползучести изучено влияние различных условий контактного взаимодействия на характер работы соединений. Приведены результаты расчетов напряженно-деформированного состояния деталей технологической оснастки, фланцевых соединений и замковых соединений лопаток турбомашин. Рассмотрена ползучесть составного ротора и других объектов с учетом изменения зоны контакта во времени. [c.2]

Приведенные выше результаты исследования показывают, что дефекты типа трещин, обнаруживаемые при перископическом осмотре канала роторов, а также дефекты, выявляемые ультразвуковым контролем, в основном являются трещинами, расположенными в ликвационных участках. Это не значит, что все дефекты, выявляемые при перископическом осмотре или при ультразвуковом контроле, являются трещинами, расположенными в ликвационных участках. Несомненно, кроме дефектов этого вида, в роторах могут быть и дефекты другого происхождения, в частности скопления пор в ликвационных участках, скопления неметаллических включений, плохо заварившиеся в процессе ковки остатки усадочной рыхлости, пористость в центральной части слитка и т. д. Но во всех исследованных нами забракованных роторах по результатам перископического осмотра и по наличию недопустимых по размерам и количеству дефектов, выяв- [c.122]

В книге рассмотрены конструктивные схемы основных групп многоковшовых экскаваторов — цепных и роторных, дан анализ их рабочего процесса, освещены особенности сопротивления копанию, методы определения усилий на рабочем органе и анализ его конструкций. Изложено определение основных параметров машин габаритных размеров, размеров рабочего оборудования, устанавливаемой мощности. Приведены статический расчет, определение нагрузок на опоры ходовых устройств и давления на грунт, а таюке тяговый расчет. Рассмотрены основные результаты исследований работы ротора, конвейерного оборудования, металлоконструкций и гусеничного ходового оборудования. [c.2]

Результаты исследований показывают, что значительное влияние на траекторию свободного движения оказывает угол фз.с. Представленная на рис. 236 диаграмма дает представление о характере движения угля в секторе разгрузки рабочего органа добычного экскаватора РЭ-1. На рисунке передняя граница потока угля помечена цифрой, соответствующей угловому положению режущей кромки ковша. При максимальном подъеме стрелы (р -1-21°) и соответствующем угле установки запорного сектора фз.с = 157° поток грунта устремляется к задней стенке ковша. Уменьшение угла подъема стрелы до 0° способствует более равномерному распределению угля в зоне разгрузки. Однако при установке ротора у подошвы забоя материал концентрируется у передней стенки приемного бункера. Увеличение крупности материала, способствующее росту угла запаздывания Дф, также отрицательно сказывается на распределении грунта в секторе разгрузки. [c.283]

Основные трудности этого способа определения осевых усилий — необходимость выполнения в корпусе машины большого числа каналов для отбора статического давления, параллельное использование большого числа приборов при кратковременном испытании или поддержание постоянства режима работы машины при последовательном подключении приборов, сложность обработки большого объема измерений. Последние два препятствия исчезают в связи с разработкой точных датчиков давления, магнитной регистрацией показаний и обработкой результатов измерений на ЭВМ. Однако трудности выполнения каналов в серийных машинах, а также связанное с этим ослабление корпуса и снижение надежности машины ограничивают применение этого способа главным образом экспериментальными установками. Преимуществом его является получение детальной картины нагружения осевыми силами отдельных элементов ротора, определение эпюры давлений около наиболее нагруженных элементов, необходимое для регулирования осевых усилий в нужном направлении, возможность переноса результатов исследований на другие конструкции машин и элементов ротора. Этот способ исследования применяется для прямого подтверждения теоретических методов. [c.96]

На кафедре, возглавляемой проф. В. А. Павловым, проводились исследования по определению оптимальных соотношений между конструктивными параметрами ротора гиромотора (не подверженного действию значительных ускорений), при соблюдении которых обеспечивается максимальная точность реальной гироскопической системы (при идентичных условиях работы). В результате исследований [87] были определены оптимальные соотношения между конструктивными параметрами облегченного шарового ротора (рис. 1.5, а), [c.15]

Значение коррозионных исследований определяется тремя аспектами. Первый из них — экономический — имеет целью уменьшение материальных потерь в результате коррозии трубопроводов, резервуаров (котлов), деталей машин, судов, мостов, морских конструкций и т. д. Второй аспект — повышение надежности оборудования, которое в результате коррозии может разрушаться с катастрофическими последствиями, например сосуды высокого давления, паровые котлы, металлические контейнеры для токсичных материалов, лопасти и роторы турбин, мосты, детали самолетов и автономные автоматизированные механизмы. Надежность является важнейшим условием при разработке оборудования АЭС и систем захоронения радиоактивных отходов. Третьим аспектом является сохранность металлического фонда. Мировые ресурсы металла ограничены, а потери металла в результате коррозии ведут, кроме того, к дополнительным затратам энергии и воды. Не менее важно, что человеческий труд, затрачиваемый на проектирование и реконструкцию металлического оборудования, пострадавшего от коррозии, может быть направлен на решение других общественно полезных задач. [c.17]

На основании литературных данных, требований ГОСТа 23.201 — 78, результатов исследований, проведенных в Лаборатории Р1ГД СО АН СССР, для испытания покрытий на газоабразивное изнашивание можно рекомендовать установку типа центробежного ускорителя. Основными узлами машины являются ротор с четырьмя внутренними радиальными пазами, бункер с абразивом, основание с двенадцатью держателями образцов, герметизирующий кожух с вентилятором для удаления пыли, образующейся при проведении испытаний. Ротор с частотой 3000 об/мин приводится во вращение двигателем, расположенным под основанием. Абразив поступает из бункера в ротор и по радиальным пазам за счет центробежных сил устремляется к образцам, закрепленным в держателях. На выходе из пазов ротора скорость абразива достигает 38 м/с. Удобная конструкция держателей обеспечивает быструю установку и Сдмену испытуемых образцов (фото И). Испытания проводятся при четырех углах атаки 15, 30, 60, 90°. В качестве критерия стойкости материалов при воздействии газоабразивного потока возможно использование величины скорости их изнашивания. Эта характеристика оценивается на прямолинейных участках зависимостей потеря массы образца — время испытаний . В качестве контрольных применяются образцы из стали 45., [c.117]

Ниже в обобщенном виде представлены результаты исследований эксплуатационных разрушений титановых дисков компрессоров авиационных ГТД, проведенных почти за 20 лет в России [8 -И]. Результаты этих исследований легли в основу обеспечения эксплуатации данных типов дисков по принципу безопасного повреждения. Помимо того, на основании разработанной методики проанализирована кинетика разрушения титанового диска барабанного ротора КВД двигателя F6-50 и диска вентилятора этого двигателя по данным NTSB (США), представленным в публикациях и отчетах [1-7]. [c.475]

Результаты исследования сведенц в табл. 3. В ней даются в микрометрах средние значения амплитуды колебаний ротора электродвигателя, приведенные к ползуну. [c.87]

В результате исследований А. А. Гусарова и К. Юлиша были найдены такие положения двух плоскостей, размещение балансировочных масс в которых позволяет устранить первые две формы неуравновешенности в широком диапазоне оборотов у однородного гибкого двухопорного ротора, работающего ниже второй критической скорости. [c.78]

Приведены результаты исследования влияния относительных размеров ротора ступенчатой формы на его первые две нечувствительные скорости при действии грузов, установленных в торцовых сечениях средней утолще1шой части. Сравнение результатов вычисления первой и второй нечувствительных скоростей с данными из опыта уравновешивания натурных роторов турбогенераторов большой мощности подтверждает применимость полученных формул для практических расчетов. Выявлена тенденция приближения второй нечувствительной скорости к рабочей при повышении единичной мощности турбогенераторов. [c.142]

Одним из перспективных способов виброизоляции на оборотной частоте и гармониках энергетического оборудования, в частности электрогенераторов, является перевод ротора в закритиче-ский режим работы путем установки подшипников на упругие опоры [1]. Поскольку податливость упругой подвески ограничена эксплуатационными требованиями, собственные частоты упруго подвешенного ротора оказываются лишь ненамного ниже частоты оборотов, и виброизолирующий эффект оказывается малым. Рассматривая упруго подвешенный ротор, подобно амортизированному механизму, можно существенно увеличить указанный эффект с помощью электромеханических виброкомпенсаторов [2]. Б данной статье приводятся результаты исследования модели роторного механизма с симметричной подвеской подшипников и активной внброзащитной системой (АБС). [c.58]

Приведены результаты исследования модели механизма с упруго подвешенным ротором и активной виброзащитной системой, управляемой по перемещению. Показана возможность существенного ослабления виброактивности небалансированных упруго подвешенных роторов при сохранении значительной жесткости упругой подвески. [c.114]

В результате исследований ЦКТИ [10] было доказано, что в турбинах мощностью 300 МВт и ниже для обычных конструкций бандажных радиальных уплотнений (/ и 2 на рис. XIV.6) преобладает влияние окружной неравномерности сил, действующих на лопатки, а для турбин мощностью более 500 МВт — неравномерности сил, действующих на бандаж. Влияние этих ПАС на низкочастотную вибрацию ротора в основном зависит от принципиальной схемы надбандажных уплотнений. [c.251]

Результаты исследования на аналоговой установке ЭМУ-10. Рассмотрим питатель с инерционным вибратором для создания эллиптических колебаний, характеризующийся следующими параметрами масса грузонесущего органа Мо = 1500 кг коэффициент вязких сопротивлений упругой системы С = 200 кгс с/м, коэффициент тренпя в подшипниках вибратора л = 0,007 коэффициент сопротивления вращению ротора двигателя qg = 0,СЮ5 кгс м с диаметр вала вибратора d = 0,1 м ре-зонаьсная частота колебаний питателя со = 17,03 рад/с. [c.386]

О благоприятном влиянии податливости на прочность конструк-ции свидетельствуют результаты исследований, проведенных в ЦНИИТМАШе на крупных сварных композитных газотурбинных роторах [89]. Результаты испытания на усталость пяти моделей ротора (диаметром 245/220 мм), имевших резкие концентраторы напрял<ений в подкорневой полости шва и выполненных с меньшей податливостью сопрягаемых элементов (см. рис. 102, а), показали, что они имеют небольшие разрушающие напряжения 3,4—5,1 кгс/мм при долговечности 1,8-10 —2 10 циклов. [c.225]

Впервые общая картина поведения различных гироскопических систем с быстро вращаюищмся симметричным ротором была, как уже упоминалось, обрисована в классических докладах Л. Фуко, а затем — в фундаментальной монографии В. Томсона и П. Тэта. Следующим шагом в развитии механики гироскопических устройств, позволившим перейти к количественному изучению их движения, был четырехтомный труд Ф. Клейна и А. Зоммер-фельда . Наряду с подробным изложением случаев интегрируемости уравнений движения твердого тела здесь впервые четко формулируется понятие <бкстрого динамически симметричного гироскопа, указывается, что он может совершать псевдорегулярную и вынужденную прецессию, и даются обоснованные количественные оценки угловых ошибок, с которыми следует Считаться, полагая, что вектор кинетического момента гироскопа совпадает с осью его фигуры, т. е. пользуясь допущением прецессионной теории. Авторы впервые изучают влияние трения в опоре и сопротивления среды на движение быстро вращающегося гироскопа. В четвертом томе этой работы имеются также результаты исследования различных конкретных гироскопических устройств, в частности, гиростабилизаторов непосредственного действия, о чем будет сказано особо. [c.168]

Исследования переменных напряжений от собственного веса вращающегося ротора [8] и постоянных напряжений, вызванных центробежными силами, неравномерным нагревом бочки ротора и технологией обработки, позволяют оценить несущую способность ротора в связи с явлениями усталости [3]. Ниже приводятся основные результаты исследований, проведенных на плоских и объемных оптических моделях ротора турбогенератора мощностью 100 мгвт. [c.473]

Результаты исследования на плоской модели малого зуба ротора турбогенератора сравнительно малой мощности рассмотрены в работе [18]. Для рассмотренного ниже ротора мощного турбоге- [c.474]

Результаты исследований представлены на рис. 4.31,, из KOTqporo следует, что при Bi ex значениях температуры воздуха на входе в воздухоподогреватель имеется большая неравномериасть коррозии и золового заноса РВП по радиусу ротора. Интенсивность загрязнения холодного слоя РВП по своему характеру идентична процессу коррозии. [c.198]

В результате исследования этого вопроса без учета гибкости ротора получено 121 ], что увеличение каждого из параметров P Q, 1 й, у. или уменьшение г, г] и со при прочих равных условиях благоприятно отражается на устойчивости движения шейки. Здесь P/Q — отношение нагрузки на подшипник к той части веса ротора, которую относят к данной шейке. Эти выводы подтверждаются практикой. Уменьшение относительного среднего зазора во вкладыше подшипника вертикального жесткого ротора в ряде случаев устраняло самовозбуждающиеся колебания такой же эффект давало подшабривание рабочей поверхности вкладыша горизонтальных машин в ряде случаев устраняло автоколебания применение вкладышей с лимонной расточкой (см. рис. 3-16), что дает увеличение отношения P/Q. На основании многих экспериментов рекомендуется для обеспечения устойчивости движения шейки не допускать применения подшипников с относительным эксцентриситетом X меньше 0,7 [37]. [c.129]

Устойчивость динамического равновесия шейки на масляной пленке зависит, в общем, от нагруженности и параметров подшипника, а также от гибкости ротора. В результате исследования этого вопроса без учета гибкости ротора получено [19, что увеличение каждого из параметров РЩ, Ид. и % или уменьшение М, и (о при прочих равных условиях благоприятно отражаются на устойчивости движения шейки. Здесь P/Q — отно-шение нагрузки на под-шипник к той части веса [c.117]

Ротор из стали 34ХН1М разрушился при разгонном испытании вследствие нарушений в методе проведения этого испытания. Из бочки ротора были вырезаны темплеты, из которых были изготовлены поперечные образцы для механических испытаний и определения содержания водорода. Часть образцов была испытана сразу после изготовления, часть же — после выдержки при нормальной температуре в течение 30 суток. Результаты исследования приведены в табл. 17. [c.51]

Характер и причины появления дефектов. Результаты исследования стержней, высверленных из бочки ро-тора, а также темплетов, вырезан-ных из забракованных роторов, пока- ИгЛ Г зали также, что дефекты в изломе имеют вид пятен, резко отличающих- ИИ г. . ся по своему виду от излома основ-ного металла, имеющего зернистое или волокнистое строение, в зависимости от того, в исходном или улучшенном [c.119]

Ответственные детали, работающие при повышенных температурах, как известно, должны быть стабильны по форме. Повышенные требования по искривлению предъявляются к вращающимся деталям турбин, потому что их неуравновешенность может вызывать опасную вибрацию, возникновение дополнительных переменных напряжений, приводящих к перегрузке и повреждениям. Недостаточная стабильность турбинных валов, роторов и других деталей в эксплуатации наблюдается двух видов. К первому виду можно отнести остаточные изменения правильной геометрической формы детали, ко второму — тепловую нестабильность. Этот более сложный процесс заключается в появлении упругих искривлений только при повышенных температурах. При охлаждении вал возвращается к исходной недефор-мированной форме. В настоящей статье приводятся результаты исследований этих явлений. [c.67]

Первое время тепловая нестабильность была отнесена к неисправимым дефектам металлургического производства поковок, таким, например, как смещение центральной ликвационпой зоны слитка при ковке и химическая неоднородность стали в крупных сечениях. Последующие металловедческие исследования дефектных роторов в ряде случаев не подтвердили сделанных выводов. К этому приводили и наши наблюдения в эксплуатации. Некоторые роторы и валы после длительного периода спокойной работы обнаруживали повышенную вибрацию с явлением тепловой нестабильности. Таким образом тепловая нестабильность может быть вызвана не только нарушением технологии металлургического производства, но, что в особенности важно, может быть получена и в эксплуатации. Результаты исследования одного из таких роторов представлены на графике рис. 4. Приведенный выше анализ нормального типового графика тепловой стабилизации позволил предположить влияние внутренних остаточных напряжений. При рассмотрении тепловой нестабильности следует сделать весьма существенное замечание, что возникновение и исчезновение кривизны вала при нагреве и охлаждении показывают на упругий характер тепловой деформации. Отсюда, очевидно, следует, что при анализе этого явления необходимо рассматривать возможные условия возникновения упругой деформации при нагреве. [c.72]

Анализ результатов исследований показывает, что наибольшее абсолютное значение Р02 обычно совпадает по времени с активным заглублением ковша. Для роторного экскаватора это отвечало бы подаче в плоскости ротора. Учитывая невозможность такого движения, нет основания ожидать, что Рог будет больше, чем 0,5Роь Можно рекомендовать вводить в расчет значение Рог в частях от наибольших касательных усилий, развиваемых ковшами, в пределах (0,45-ь-0,55) Р01 при проектировании экскаватора для работы в крепких (или неизвестной крепости) грунтах и (0,20 ч-0,25)Ро при проектировании экскаватора для работы в мягких грунтах. УкрНИИпроект [48] рекомендует значения Рог в диа- [c.223]

Применение постоянного нлн переменного тока для привода мостовых кранов обусловливается рядом экономических факторов, однако, как показали результаты исследования на ряде предприятий, использование переменного тока оказалось более экогюмичным. Электродвигатели постоянного тока выгодно применять на некоторых металлургических кранах с большой частотой включения и широки, диапазоном регулирования скорости. Крановые электролЕигатели переменного тока изготовляют главным образом с фазовым ротором — 75 % общего количества крановых двигателей — и с короткозамкнутым — 25 %. Двигатели с короткозамкнутым ротором применяют для крановых тележек с небольшим числом включений в час, а также для электроталей и кран-балок. [c.145]

В статье О. В. Шолохова, В. И. Силюка, С. К. Пигальского приведены результаты исследования электронной системы управления разгоном ротора турбокомпрессора по комплексу параметров, а также выбраны алгорит.мы управления приемистостью с учетом характеристик реальных дозирующих устройств, шумов и помех. [c.3]

На рис. 49 приведены результаты исследования распределения температур ротора и статора турбокомпрессора 6ТК дизеля 16ЧН 26/26 на режиме Ые = 2540 кВт Яд = 1000 об/мин ре= 1,4 МПа Лк = 2,78 Св = 5,0 кг/с /т = 615°С 160 С. Замер температур проведен более чем в 80 точках [1]. Общий перепад температуры по перу лопаток турбины составляет 37° С. Температуры в зоне штифтового соединения диска турбины со ступицей вала составляют 220° С, а радиальный перепад температур по диску 130—140° С. Температуры корпуса турбины в посадочных местах выпускного диффузора достигают 190—198° С, а в зоне воздушной улитки определяются температурой наддувочного воздуха. Зная температуры основных узлов, можно усовершен- [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...