Замковые соединения

При сопоставлении длительности всего периода роста трещины для всех исследованных дефлекторов показано, что повышение чувствительности контроля, когда трещина может быть обнаружена на ранней стадии ее развития вблизи очага разрушения, приводит к необходимости существенного увеличения времени между соседними осмотрами (см. рис. 10.4г). Максимальная продолжительность роста трещины составила около 300 полетов ВС, а минимальная продолжительность — около 170 полетов. При введении в эксплуатацию ультразвукового контроля, который может обеспечить обнаружение усталостной трещины на начальной стадии ее развития у очага в зоне непосредственного контакта деталей по замковому соединению, можно было рекомендовать увеличение периода времени между двумя соседними осмотрами до 150-200 ч (80-100 полетов). В этом случае сохранялась идея возможного, однократного пропуска трещины при контроле с сохранением высокой вероятности ее выявления при следующем контроле без разрушения дефлектора. [c.541]

Исследуя таким образом цепи четвертого класса, Ассур приходит к определению нормальной цепи этого класса. Таковой является любая цепь как с замковыми соединениями, так и без них, если число поводков цепи больше трех и если не встречается звеньев, соединенных между собой более, чем одним шарниром. [c.115]

I - диск турбины с прорезью - пазом II - диск турбины с отверстием /// корпус компрессора с выступом замкового соединения на периферии IV и V полосы с отверстием при различном внешнем нагружении [c.92]

В задачу излагаемых здесь экспериментальных исследований входило усовершенствование конструкции соединений. Исследования замковых соединений лопаток сопряжены с некоторыми особенностями, делающими необходимым комбинированное применение ряда экспериментальных методов. [c.247]

Чтобы получить данные для усовершенствования конструкции соединения лопатки, задачу решали по частям 1) изучение разных условий нагружения лопатки 2) исследование передачи усилий от лопатки к замковому соединению в виде ласточкина хвоста 3) изучение распределения напряжений в замке в виде ласточкина хвоста и влияния на это распределение контура галтелей, угла зуба, неравномерности контакта зубьев 4) определение нагрузки на отдельные зубья 5) имитация условий работы лопаток реальной турбины при повышенных температурах. [c.247]

Фиг. 9.24. Картины полос моделей замковых соединений с разными углами наклона сопрягаемых граней зубьев.

Влияние угла скоса зуба. На плоских моделях было исследовано распределение напряжений в замковом соединении при углах наклона боковых граней зубьев 30, 40 и 50°. На фиг. 9.24 показаны некоторые картины полос для лопаток с разными углами зубьев. Различные конструкции сравнивались по величине коэффициентов концентрации напряжений в трех галтелях как при растягивающей, так и при комбинированной нагрузках. [c.254]

Ф и г. 9.26. Установка для определения на пластмассовой тензо-метрической модели замкового соединения радиальных и тангенциальных напряжений в трех перечных сечениях по впадинам. [c.256]

Рассмотренная здесь модель соединения может быть использована для расчета продольных заклепочных и болтовых швов, замковых соединений и т. п. Усилие, воспринимаемое отдельной связью (заклепкой, болтом и т. п.), определяется по формуле [c.27]

Глава 9. КОНЦЕНТРАЦИЯ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ В ПРЕССОВЫХ И ЗАМКОВЫХ СОЕДИНЕНИЯХ [c.163]

На рис. 9.16, б показан пример расчета вариационно-разностным методом симметричного замкового соединения при внешней нагрузке oi = 02= 10 МПа. [c.175]

Следует отметить, что коэффициент концентрации деформаций значительно увеличивается лишь в первые часы работы турбины (рис. 9.20). В дальнейшем изменение незначительно и длительная прочность замкового соединения лопаток и дисков турбины при Г>50 ч будет в большей степени зависеть от характеристик длительной прочности материала, чем от концентрации напряжений и деформаций. [c.180]

Фиг. 114. Способы сварки стыковых швов а) односторонняя сварка 6) двухсторонняя сварка в) сварка замкового соединения.

Сварка на остающейся стальной подкладке или сварка замкового соединения (фиг. 105 и 114, в). [c.333]

Сварка на остающейся стальной подкладке присоединении металла толщиной 2—6 мм может применяться, когда условия работы изделия не препятствуют наличию подкладки, приваренной под швом. Подкладка берется толщиной 0,55 и шириной 45 -(- 5 мм, где 6 — толщина свариваемого металла в мм. Видоизменением этого способа является замковое соединение, широко применяемое при сварке кольцевых швов цилиндрических изделий диаметром 130—300 мм. [c.187]

Для определения напряжений, возникающих в замковом соединении, необходимо знать усилия, действующие на зубцы. Методика определения этих усилий рассматривалась рядом авторов (см. введение). [c.38]

Соответствующая схема замкового соединения изображена на рис. 12 (где 1 — средняя линия зацепления [c.39]

Гиацинтов Е. В. Влияние некоторых конструктивных параметров на распределение усилий в замковых соединениях елочного типа. Вопросы сопротивления материалов, прочность алюминиевых сплавов, вып. 37, Оборонгиз, 1959. [c.180]

Гиацинтов Е. В. Исследование распределения усилий в замковых соединениях елочного типа. Вопросы прочности материалов и конструкций, изд-во АН СССР, 1960. [c.180]

Рассеяние энергии колебаний в замковом соединении [c.141]

Для каждого значения растягивающего усилия имеется определенная величина амплитуды напряжений, ниже которой рассеяние энергии при колебаниях образца определяется, в основном, потерями в материале упругих элементов, а выше происходит резкое увеличение демпфирования, что определяется работой замкового соединения. [c.143]

РАССЕЯНИЕ ЭНЕРГИИ В ЗАМКОВОМ СОЕДИНЕНИИ [c.63]

Как уже ранее указывалось, по вопросу рассеяния энергии в замковом соединении опубликовано всего несколько исследований. [c.63]

В работе В. В. Матвеева [Л. 22] приводятся результаты исследования елочного замкового соединения, которое проводилось на стационарной установке, позволявшей изучать демпфирование колебаний замковых соединений в условиях силового и теплового воздействий, имитировавших центробежную силу и температурный режим. [c.63]

Трения, количества зубцов, точности обработки замка по шагу и других параметров). В рассматриваемой работе автор ограничился однозубым замковым соединением. [c.65]

Ротор 1 ЦВД — цельнокованый, ротор 20 ЦНД — сварной конструкции, состоит из шести дисков и соединительной средней части, изготовленной из стали. Рабочие лопатки всех ступеней ЦВД крепятся на дисках посредством грибовидног(Э замкового соединения (рис. 4.14). Для этого на диске протачивается фигурньпя [c.190]

Разработана [154] электродинамическая установка длк испытания на усталость лопаток турбин и компрессоров в условиях высоких температур. Частота нагружения от 200 до 3000 Гц, температура испытания до 1200°С. Испытания на усталость замковых соединений лопаток турбин и компрессоров проводят при совместном действии статического растяжения и переменного изгиба на машине резонансного типа [50]. Установка УЛ-(1 предназначена для исследования усталостной прочности лопаток и образцов в резонансном режиме [3]. Разновидностью электромагнитной установки для испытания лопаток является выпускаемая в ЧССР машина Турбо . Лопатки турбомашин испытывают на резонансных частотах Возбуждение колебаний лопаток может осуществляться пульсирующей воздушной струей [50]. Создана многообразцовая электромагнитная машина для испытания на усталость лопаток при одновременном статическом растяжении в условиях высоких температур и специальных сред, а также установка для испытания на усталость диска турбины с укрепленными на нем лопатками с электродинамическим возбудителем колебаний. Имеются установки для испытания лопаток и образцов при растяжении и изгибных колебаниях, а также на термическую уста-лость . [c.226]

Контактное усталостное выкрашивание с последующим развитием усталостного разрушения по сечению детали наблюдается в таких деталях, как подшипники качения и скольжения, на зубьях шестерен, в кулачковых шайбах, ушковых и замковых соединениях и пр. Одним из сложных по условиям работы узлов является замковое соединение лопаток с дисками в различных компрессорах и турбинах. Наблюдения показывают, что процессы коррозии трения существенно влияют на эксплуатационные повреждения и разрушения этих узлов. Коррозия трения зависит от многих факторов, в том числе конструктивных вида сопряжения выступа диска с замком лопатки, угла наклона контактной границы хвостовика лопатки, величины статической нагруа-ки и пр. [65, 66]. [c.140]

В реальных дисках форма и размеры обода обычно определяются условиями размещения лопаток и прочностью замковых соединений, поэтому только полотно диска может проектироваться равнопрочным. Профилирование начинается с определения толщины периферийного сечения полотна диска из выражения (5.15), в которое нужно подставить = d и / = = Jo6oda- Радиус d и толщина ha могут быть затем скорректированы для обеспечения плавного перехода от обода к полотну, если hd и hbi существенно отличаются между собой (рис. 65). [c.145]

Фиг. 9.19. Картина полос интер- Фиг. 9.20. Картина полос замкового ференции замкового соединения при соединения при совместном действии растягивающей нагрузке. растяжения и изгиба.

Рис. 12.36. Резиномиаллические вкладыши подшипников, применяемые в гидротурбинах малой мощном и я - к поверхности латунной втулки привулканизиро-ван резиновый вкладыш, имеющий по окружности сегментные выступы. Впадины между сегментами образуют канавки, по которым протекает вода для смазки и охлаждения б — сборный резинотехнический вкладыш с замковым соединением типа ласточкина хвоста. Из-за сложности обработки применение ограничено..

В сосудах и аппаратах допускается не более одного шва (замыкающего), доступного для визуального осмотра при изготовлении только с одной стороны замыкающий шов в сосудах и аппаратах должен выполняться способами, обеспечивающими провар по всей толщине свариваемого металла, например, с применением аргонодуговой сварки корня шва, йодкладного кольца, замкового соединения и т. п. Другие решения допускаются после подтверждения головным институтом отрасли. [c.317]

Ряд данных по экспериментальному исследованию (оптическим, тензометрическим и другими методами) моделей замкового соединения в стадии чисто упругой деформации приведен в работах Е. В. Гиацинтова [5, 6], А. С. Лейкина [15—16], Ч. Г. Мустафина [22], И. Н. Фридмана [38], Р. Б. Хейвуда [40], Дюрелли и др. [39]. В последней работе приведены также данные по уста- [c.7]

В работах Ч. Г. Мустафина [21], Джонсона [41] и Зигфрида [43] приведены данные по экспериментальному исследованию реальных замковых соединений и их моделей на длительную прочность Б условиях ползучести. При этом в работе [43] даны результаты испытаний различных форм зубьев и зубьев из различных материалов. В замковых соединениях, испытания которых освещены в работе [21], погрешность шага была настолько большой, что результаты испытаний вызвали сомнение и у автора этой работы. [c.8]

В обстоятельной работе В. В. Матвеева [40] приводятся результаты исследования елочного замкового соединения, которое выполнялось на неподвижной установке, позволявшей изучать рассеяние энергии колебаний замковых соединений в условиях силового и теплового воздействий, имитировавших центробежную силу и температурный режим. Исследование проводилось методом свободных, затухающих колебаний. Для имитации центробежных сил в /зле поперечных колебаний консольного образца для второй формы при изгибе была приложена растягивающая сила. Нагрев замкового соединения осуществлялся секционной электрической печью. Рассеяние энергии колебаний многозубового елочного соединения зависит от большого числа конструктивных параметров (от угла скоса, ширины, площадок контакта зубцов, толщины и жесткости хвостовика, [c.142]

Матвеев В. Б, К исследованию влияния конструктивных параметров елочного замкового соединения на демпфирование колебаний лопаток турбин. — В кн. Рассеяние энергии при колебаниях упругих систем. Труды научио-тс - и 1 Ч. совещания под ред. Г. С. Писаренко. Киев, АН УССР, 1963, с. 234 -241. [c.218]

М а т Б е е в В. В., К исследованию влияния конструктивных параметров елочного замкового соединения на демпфиравание колебаний лопаток турбин, Рассеяние энергии при колебаниях упругих систем . Труды научно-технического совещания, под ред. Г. С. Писаренко, Иэд-во АН УССР, Киев, 1963. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...