Виброзащитные системы

Виброзащитные системы с одной степенью свободы [c.282]

Элементы расчетной модели и их характеристика. В расчетной модели виброзащитной системы можно выделить три основные части источник возмущения (//), объект защиты (О) и виброизолирующее устройство (ВУ). В простейшем случае источ- [c.282]

Зависимость коэффициента /гд по смещению от частоты (О для пневмомеханической виброзащитной системы со вспомогательными емкостями показана на рис. 10.46 в логарифмическом масштабе. Кривая / - при нулевом, 2 бесконечном, Л — низком, 4 высоком, [c.304]

Виброгаситель динамический 278, 286, 287 Виброзащита 267, методы 277 Виброзащитная система 1502 [c.491]

Лабораторная работа № 4. Определение параметров виброзащитной системы [c.37]

Расчетная схема виброзащитной системы. [c.42]

Виброзащитные системы. Колебания в машинах могут быть полезными, когда само действие машины основано на эффекте колебаний (вибрационные транспортеры, сита, виброударные машины для забивки свай и т. п.), но чаще они являются нежелательными, так как снижают надежность машин, вызывают шум и оказывают вредное влияние на организм человека. [c.135]

Характеристики колебательных систем (амплитуды, частоты, силы) можно уменьшить до допускаемых пределов выбором параметров соответствующей динамической модели. Например, динамические нагрузки в кулачковых механизмах могут быть уменьшены за счет выбора профиля кулачка. Снизить уровень колебаний иногда удается применением демпферов — устройств для увеличения сил сопротивления, зависящих от скорости. Удачно применяются демпферы в системах, подверженных ударным воздействиям. Но нельзя утверждать, что во всех случаях демпфирование приводит к уменьшению колебаний. В тех случаях, когда выбором параметров системы или демпфированием не удается снизить уровень колебаний, применяют дополнительные устройства для защиты от вибраций — виброзащитные системы. [c.135]

Коэффициент передачи сил характеризует качество виброзащит-ной системы. При жестком соединении защищаемого объекта и источника возбуждения /С=1 при К<1 виброзащитная система эффективна, так как амплитуда силы, передаваемой виброизолятором, уменьшается при /(> 1 применение упругого виброизолятора нецелесообразно. На рис. 65 изображен график зависимости коэффициента передачи силы от отношения частот соД при различных значениях 2уД. Все кривые К(шД) независимо от величины 2уД, характеризующей демпфирование системы, пересекаются в точке с координатами ( 2, ). [c.140]

В тех случаях, когда путем оптимального выбора параметров системы или путем демпфирования не удается снизить уровень колебаний, применяются дополнительные устройства для защиты от вибраций — виброзащитные системы. [c.334]

При расчете амортизаторов построение фазовой траектории дает возможность найти точки пересечения этой траектории с осью абсцисс, которые соответствуют минимуму и максимуму деформации у. Определив наибольшую по абсолютной величине силу, передаваемую на основание, которая при слабом демпфировании получается при максимальной деформации, можно оценить качество виброзащитной системы по коэффициенту передачи сил или по коэффициенту динамичности при ударе. [c.348]

Ван-дер-Поля метод 199 Виброгаситель 334, 336, 338 Виброзащитные системы 333 Виттенбауэра диаграмма 207 [c.570]

В том случае, когда промежуточные конструкции имеют достаточно большую длину, а агрегаты являются тяжелыми, систему агрегаты—рама нельзя рассматривать как абсолютно твердое тело и применять классическую теорию амортизации. Расчеты показывают, что кроме обычных частот амортизации появляются собственные частоты, обусловленные конечной жесткостью рамы, первая из этих частот в два-три раза выше соответствующей частоты амортизации. По правилам теории амортизации частота основной возмущающей силы также в два-три раза должна быть больше собственной частоты колебаний жесткого амортизированного объекта. Отсюда следует, что подбор амортизации по обычной классической теории приводит к тому, что система будет работать в зоне резонансной частоты, поэтому расчет виброзащитной системы необходимо выполнять с учетом динамических свойств самих агрегатов [37]. [c.352]

ПЕРВОЕ ПРИБЛИЖЕНИЕ ВЫБОРА ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ИНЕРЦИОННОЙ ВИБРОЗАЩИТНОЙ СИСТЕМЫ [c.380]

Изложенная выше методика оптимизации параметров обладает тем недостатком, что она не всегда может использоваться в процессе проектирования для подбора параметров виброизоляции для упругих объектов, так как необходимые для этого обобщенные динамические характеристики в точках крепления виброизолирующих элементов не определяются расчетным путем, теоретически. Их можно получить только экспериментально, когда уже построены объект и фундамент. Изложенная выше методика должна быть использована в дальнейшем для уточнения оптимальных параметров виброзащитной системы в процессе доводки объекта. В настоящий момент даже для существенно упругих объектов известны по паспорту машины только виброперегрузки или амплитуда колебаний в некоторых точках на периферии объекта, причем эти точки могут быть расположены даже не в местах крепления виброизолирующих узлов. [c.380]

Активные виброзащитные системы.— Экспресс-информация ВИНИТИ. Испытательные приборы и стенды , 1969, № 10. [c.84]

Применяются как малогабаритные, надежные, с повышенной несущей способностью, существенной жесткостной анизотропией конструкционные упругие элементы машин различного назначения виброизоляторы в массивной и активной виброзащитной системах, опорные и упорные элементы, муфты, шарниры, направляющие, компенсаторы. [c.208]

Применяется в деталях и сочленениях машин, станков и оборудования для контроля динамических нагрузок, диагностических целей, в активных виброзащитных системах как упругий и измерительный элемент. [c.212]

Для массовых систем функция надежности допускает статистическое истолкование. Ее нормативные значения устанавливают путем статистического анализа опыта эксплуатации. Другой путь получения нормативных значений основан на вероятностно-оптимизационном подходе, при котором нормативные значения определяют из условия минимума математического ожидания некоторой функции потерь, связанных с отказом. Если система не является массовой, то статистическое истолкование утрачивает смысл. Но характеристики надежности все же остаются при этом важными показателями качества системы и могут быть использованы для сопоставления вариантов технических решений или для оптимизации параметров. Так, из некоторого набора технических решений виброзащитной системы наилучшим (при прочих равных или сопоставимых условиях) будет то, которое обеспечивает максимальную надежность. [c.322]

ВИБРОЗАЩИТНЫЕ СИСТЕМЫ С ОДНОЙ СТЕПЕНЬЮ СВОБОДЫ [c.171]

Виброзащитная система, удовлетворяющая условию (30), называется эффективной по снижению дисперсии перегрузки объекта. Система, эффективная по критерию (29), будет эффективной и по критерию (30), но не наоборот. [c.180]

ОДНОМЕРНЫЕ ВИБРОЗАЩИТНЫЕ СИСТЕМЫ [c.181]

НИК и объект считаются твердыми телами, движуид,имися поступательно вдоль некоторой оси А. На рис. 10,11 дана принципиальная схема виброзащитной системы а общий случай б — силовое возбуждение F=F 1) в — кинематическое возбуждение 1 1(1). Приложенные к системе вне[иние силы F (возмущения), а также внутренние силы R и R, с которыми виброизолирующее устройство, расположенное между источником и объектом, воздействует на них, считаются направленными вдоль оси х тем самым ось х служит осью рассматри ваемого виброизолируюнюго устройства. [c.283]

Виброизолирующее устройство представляет важней[иую часть виброзащитной системы его назначение состоит в создании такого режима движения, инициируемого заданнырли возмущениями, при котором реализуется цель защиты объекта. Во многих случаях это оказывается достижимым при использоэании безынерционного виброизолирующего устройства, которое для схем, изображенных на рис. 10.11, представляет одноосный виброизолятор. Для такого [c.283]

Расчетная модель простейшей виброзащитной системы с одной степенью свободы дана на рис. 10.13 здесь т, j — соответственно масса и координата несомого тела F — сила, приложенная к несомому телу i — координата основания с, Ь — соответственно жесткость и коэффициент демпфирования виброизолятора. Демпфирующие свойства такой системы характеризуются коэффициентом демпфирования [c.284]

Для устранения амплитудного и фазового искажения, вносимого люфтами в пгарнирных соединениях рычага заслонки, а также его деформацией на высоких частотах, в схеме гидравличе-ск< й виброзащитной системы (рис. 10.48) применяют гидравлический рычаг . Последний представляет собой соединение двух сильфонов с разными диаметрами, запол- [c.305]

Динамическая модель такой виброзащитной системы показана на рис. 10.49 (/ — изолируемая масса 2 — упругий элемент 3 — обратная связь по положению 4 силовой гидроцилиндр 5 — масса 6 -- пружина 7 — сопло 8 заслонка, 9 — постоянный дроссель 10 -- регулируемый дроссель // - питаюи1ий наоос). [c.306]

В указанных схемах нижний диапазон эффективности ограничен значением собственной частоты датчика вибрационных перемещений. Устранение этого ограничения достигается в гидравлической виброзащитной системе, динамическая модель которой приведена на рис, 10.50 (описание позиций см. к рис. 10.49). Силовая система в виде гидроцилиндра здесь выполнена в одном корпусе с управляющей системой. Управляющая система содержит механизм регулирования давления рабочей жидкости, состоящий из датчика в виде чувствительной мембраны, регистрируюнхей колебания давления в полости силового [1илиндра, заслонки, жестко укрепленной на мембране, и образующий вместе с соплом элемент, вырабатывающий управляющий сигнал. [c.306]

На рис. 10.51 приведена схема гидравлической виброзащитной системы кресла I человека-оператора, содержащая упругий элемент 2, гидроцилиндр J, силовой стабилизатор 4 н виде датчика пульсации давления рабочей жидкости и элемента типа сопло -заслонка, обратные связи. 5, 6 по положению и по ускорению. Обратная связь по положению обеспечивает стабилизацию кресла от-носи1ельно фундамента. Обратная связь по ускорению введена для предсказания возмущающего воздействия с опережением, необходимым для компенсации возмущения и [ювышения эффективности системы в резонансных зонах тела человека-оператора. Система позволяет свести до минимума вертикальные колебания кресла с оператором. [c.306]

Процесс установления параметров виброзащитной системы с использованием АВМ рассмогрим на примере механической виброзащитной системы, расчетная схема которой представлена на рис.И.4.1. [c.37]

Коэффициент передачи сил характеризует качество виброза-щитной системы. При жестком соединении амортизируемого объекта и основания /С=1 при /С < 1 виброзащитная система эффективна, так как амплитуда силы, действующей на основание, уменьшается при /С > 1 применение упругого амортизатора нецелесообразно. На рис. 101 изображен график зависимости коэффициента передачи силы от отношения частот p/k при различных значениях 2n/k. Все кривые К(р/к) независимо от величины 2nlk, характеризующей демпфирование системы, пересекаются в точке с координатами 1). [c.339]

При таких условиях необходимо ввести в рассмотрение какую-то новую автономную характеристику инерционного виброизолирующего элемента, которая имела бы относительно самостоятельное значение вне зависимости от динамических характеристик соединяемых систем (упругого объекта и упругого фундамента), между которыми он располагается, и вне зависимости от параллельно включенных других вибропроводов. Этой характеристикой следует пользоваться для предварительного подбора параметров виброзащитной системы, являющихся оптимальными в обычном смысле (в смысле минимальности коэффициента виброизоляции), однако она позволяет в инженерных расчетах сделать шаг вперед в нужном направлении на данном этапе развития техники. [c.380]

Практическая ценность изложенной инженерной методики подбора параметров блока виброизоляции по максимальному кинематическому возбуждению состоит в том, что она позволяет еще в процессе проектирования агрегатов, когда их динамические свойства неизвестны, произвести предварительную оценку оптимальных параметров двухкаскадного амортизатора-антивибратора и оценить прочность его упругих элементов, т. е. позволяет с чего-то начать конструктивную разработку блоков инерционной виброзащиты для сложных упругих вибрирующих объектов. Можно думать, что практически именно эта методика найдет широкое применение, так как во многих случаях коррекция будет невелика или просто материально затруднена из-за необходимости постановки довольно емких экспериментов на объектах, которые уже построены. Особенно важной эта методика может явиться при конструировании стандартизированных автономных виброза-щитных инерционных блоков, изготовляемых вне зависимости от частных видов упругих машин и упругих фундаментов подобно тому, как сейчас изготовляются простые амортизаторы, эти блоки должны быть настраиваемыми , т. е. процесс проектирования виброзащитной системы следует разбить на два этапа предварительный процесс проектирования виброзащитной системы и окончательный. [c.383]

Приведены результаты исследования модели механизма с упруго подвешенным ротором и активной виброзащитной системой, управляемой по перемещению. Показана возможность существенного ослабления виброактивности небалансированных упруго подвешенных роторов при сохранении значительной жесткости упругой подвески. [c.114]

Рассмотрены две схемы для коррекдии характеристик вибраторов с упругой подвеской магнитной системы. Приведены принципиальные схемы. Пассивная цепь коррекции позволяет получить постоянные частотные характеристики активной виброзащитной системы в малой окрестности собственной частоты упругой подвески вибратора. Корректирующая схема с активными элементами предназначена для сглаживания частотных характеристик упруго закрепленного вибратора в широкой полосе. [c.116]

Виброизолирующее устройство представляет важнейшую часть виброзащитной системы, его назначение состоит в создании такого режима движения, инициируемого заданными возмущениями, при котором реализуется цель защиты объекта. Во многих случаях это оказывается достижимым при использовании безынерционного виброизолирующего устройства, которое для схем, изображенных на рис, 1, представляет одноосный виброизолятор. Для такого виброизолятора реакции К и К совпадают по величине (/ = / ), причем в рассматриваемом ниже простейшем случае реакцию Я можно считать пропорциональной деформации б и скорости деформации б вибронзолятора [c.171]

Зависимости к — к (г, у), к = к (г, у), к , = к , (г, у) при фиксированных у представлены на рис. 4—6. Эти зависимости можно рассматривать как амплшпудно-частотные характеристики рассматриваемой системы по соответствующим входу н выходу. На рис. 7 и 8 изображены фазочастотные характеристики виброзащитной системы [c.174]

I. Установившнеся колебательные процессы в виброзащитной системе при кинематического возбуждении [c.174]

Виброзащитная система, эффективная по снижению перегрузки объекта на каждой из гармоник воздействия, оказывается эффективной и по снижению д 1сперсци [c.178]

Матрицы переноса. Повышение эффективности вибронзоляцни в ряде случаев (например, при динамическом гашепни колебании) связано с использованием инерционных свойств виброизолирующего устройства. Учет этих свойств в линейных динамических моделях, в частности в рассматриваемых ниже одномерных виброзащитных системах, особенно прЪсто осуществляется с помощью метода матриц переноса. [c.181]

Эффективность виброзащитной системы с инерционным виброизолятором при гармоническом возбуждении. Будем считать основной целью виброизоляции спи жение перегрузки объекта при кинематпческо.м возмущении и ослабление силы передаваемой на объект, при силовом. Как и в случае безынерционного виброизоля тора, отношение амплитуд ускорения объекта и источника при кинематнческо I возбуждении и отношение амплитуд сил, приложенных к источнику и объекту пр силовом возбуждении, оказываются совпадающими с коэффициентом виброизол [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...