Влияние относительных размеров

Покажем на примере использование данной номограммы (рис. 3.3), что неучет влияния относительных размеров мягкой прослойки к [c.96]

Рис. 8.16. Влияние относительного размера ответвления на значения коэффициентов интенсивности напряжений [26].

Если учесть зависимость изгибающего момента от параметров зуба и нагрузки Р kJ, от места приложения нагрузки (р ), влияние относительных размеров зуба (ij ) и угла наклона зубьев на размеры площадки контакта (A ), тогда [c.270]

ВЛИЯНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ РАЗМЕРОВ ОБРАЗЦА НА СКОРОСТЬ ОХЛАЖДЕНИЯ НА ВОЗДУХЕ [c.100]

Влияние относительных размеров пароперегревателя на степень перегрева пара [c.105]

Для большей части металлов наиболее важными элементами, образующими твердые растворы внедрения, являются водород, бор, углерод, азот и кислород. Влияние относительных размеров атомов растворителя и растворенного элемента хорошо иллюстрируется на примере кремния, который образует твердый раствор Внедрения -в ниобии, имеющем атомный диаметр 2,85 кХ. Со многими другими металлами, атомный диаметр которых близок к 2,5 кХ, кремний образует твердые растворы типа замещения. [c.93]

Влияние относительных размеров щитка показано на диаграмме (фиг. 40). Из кривых диаграммы видна зависимость между величиной отношения максимального коэфициента подъемной силы с отклоненным щитком к коэфициенту подъемной силы с н е о т- [c.51]

В тех случаях, когда экспериментальные данные по определению эффективного коэффициента концентрации напряжений отсутствуют, а известны значения теоретического коэффициента концентрации напряжений, можно использовать для определения Ка следующую эмпирическую формулу Ка= - -д (а — 1), где д — так называемый коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений легированных сталей значение д близко к 1. Для конструкционных сталей в среднем серого чугуна значение д близко к нулю. Иначе говоря, серый чугун нечувствителен к концентрации напряжений. Более подробнее данные относительно д для сталей приведены на рис. VII. 12, Влияние абсолютных размеров поперечного сечения детали. Опыты показывают, что [c.316]

Таким образом, величина мощности гидромуфты зависит от значения коэффициента км, плотности рабочей жидкости, активного диаметра и числа оборотов ведущего вала. В свою очередь величина коэффициента момента зависит от относительных размеров колес гидромуфты и передаточного отношения (скольжения). Исходные уравнения моментов (458) были составлены на основании трех допущений (стр. 303), поэтому влияние ряда конструктивных параметров (число лопаток рабочих колес, форма проточной полости и др.) в формуле (470) не учитывается. [c.300]

Гидротурбины одной системы могут отличаться размерами, конструкцией механизмов, конфигурацией и относительными размерами элементов проточного тракта, определяющих тип турбин. Различные формы проточного тракта определяются в характерных для данной системы пределах индивидуальными свойствами каждого типа турбины, из которых главными являются к. п. д., быстроходность, приведенные параметры и кавитационная характеристика. Основными элементами проточного тракта, определяющими эти свойства, являются рабочее колесо, направляющий аппарат и отсасывающая труба. В гидротурбинах одного типа, имеющих разные размеры и геометрически подобный проточный тракт, перечисленные свойства могут несколько отличаться из-за влияния масштабного эффекта. Конструкции механизмов однотипных турбин могут быть разными. Некоторые, существенно не влияющие на свойства отличия, допускаются и в элементах проточного тракта. [c.4]

В рассматриваемой модели область с т неповрежденными волокнами граничит с квазиоднородным материалом, имеющим перемещения U2, равные перемещению под действием приложенного напряжения og композита без надреза. Из этого предположения следует, что материал обладает неограниченной протяженностью в поперечном относительно оси нагружения направлении. Это предположение не является корректным, но позволяет уменьшить порядок основного дифференциального уравнения. Влияние конечности размера исследуемого образца следует учитывать при большой относительной длине надреза. [c.65]

Даны схемы плоских двухкривошипных механизмов и построены кинематические диаграммы углов поворота ведомого кривошипа, аналогов угловой скорости и ускорения, а также коэффициента динамической мощности для наиболее часто встречающихся относительных размеров. Проведен анализ влияния сочетаний схем сборки и фазового угла на вид диаграмм при последовательном соединении и величины максимального ускорения и коэффициента динамической мощности. Построены графики, по которым можно подобрать механизм в зависимости от вида функции передаточного отношения, заданного значения максимальной величины аналогов угловой скорости, ускорения и коэффициента динамической мощности. [c.196]

В первой задаче вьшолнен расчет собственных колебаний сложной разветвленной трубопроводной системы (рис. 3.14) при различных схемах конечноэлементной аппроксимации, включающих в себя соответственно 37 узлов и 36 элементов и 78 узлов и 77 элементов. Рассчитывались первые 6 частот и форм собственных колебаний, две из которых вместе с расчетной схемой МКЭ приведены на том же рисунке. При этом оценивалось влияние подробностей сетки МКЭ и поперечного сдвига в трубопроводе на результаты расчета, которые сведены в табл. 3.6. Из таблицы следует, что учет сдвигов оказывается существенным для элементов с меньшими относительными размерами (сетка 2) и приводит к снижению, как это должно быть, более высоких частот собственных колебаний. Использование принципа вложенных сеток позволяет заключить о достаточной точности первой из двух схем конечноэлементной аппроксимации. Исследования выполнены для следующих характеристик трубопровода. Температура протекающей в нем жидкости 270° С, коэффициент Пуассона для материала труб -0,3, модуль Юнга при температуре 300° С - 1,91 10 МПА, при 20° С -2,1 10 МПА. Наружный диаметр тройника В на участке АВ - 0,46 м при толщине стенки 0,04 м, а на участке BF - соответственно 0,328 м и 0,024 м. Наружный диаметр тройника С - 0,475 м, толщина стенки 0,048 м. Наружный диаметр трубопроводной ветки BF — 0,325 м, толщина стенки — 0,019 м, на остальных участках трубы имеют наружный диаметр 0,426 м и толщину стенки 0,024 м. Остальные размеры и характеристики жесткостей опор приведены на рис. 3.14. Решение этой задачи и других [48, 49] по- [c.109]

Изложенные выше материалы показывают, что соотношение диаметров существенно влияет на отношение нечувствительных и критических скоростей. Это подтверждается и данными табл. 2, показывающими, что пренебрежение влиянием различия диаметров частей ротора на отношение нечувствительной скорости к критической приводит во многих случаях к ошибкам, превышающим 20% по отношению к расчету, выполненному с учетом этого влияния. Следовательно, влияние всех относительных размеров ступенчатого ротора необходимо учитывать как при расчете критических, так и при расчете нечувствительных скоростей. [c.69]

Как следует из рис. 6-20, теплоотдача инвариантна относительно продольного линейного размера поверхности теплообмена. Влияние линейного размера -проявляется через температурный напор. Конечно, этот вывод справедлив применительно к используемым данным и вследствие этого ограничен. [c.171]

Относительные изменения величин d , d и R sin p os 0 не одинаково отражаются на производительности форсунки. Из уравнения (126) следует, что влияние относительных изменений радиуса закручивания на величину расхода распылителя примерно в 2 раза слабее, чем влияние относительных изменений диаметров входных каналов, и в 2,3 раза слабее, чем влияние диаметра сопла. Поэтому целесообразно при изготовлении центробежных форсунок допуски на радиусы камеры закручивания принять на один класс точности меньше, по сравнению с допусками на диаметры сопла и входного тракта. Еще свободнее могут быть допуски на такие размеры распылителя, как высота камеры закручивания, длина сопла и входных каналов, точность выполнения которых мало влияет на основные показатели работы распылителя. [c.187]

Рассмотрение циркуляционного движения в радиальном колесе показало, что в центробежной ступени под влиянием относительного вихря увеличиваются скорости на вогнутой стороне профиля и уменьшаются на выпуклой, а в центростремительной ступени относительный вихрь приводит к уменьшению скоростей на вогнутой стороне профиля и к их увеличению на выпуклой. Иначе говоря, в центробежном колесе происходит выравнивание скоростей поперек межлопаточного канала, а в центростремительной — наоборот, поперечный градиент скоростей возрастает. Это приводит, например, к тому, что удельная работа жидкости в центростремительной турбине получается больше, чем в осевой, и тем более, чем в центробежной, при тех же размерах и той же скорости вращения, если при этом сохранить одинаковыми относительные скорости потока. Соответственно получение одной и той же удельной работы сопровождается из-за разной кривизны лопаток в турбине центростремительного типа меньшими потерями, чем в осевой, и тем более, чем в центробежной. Особенности течения жидкости в радиальной ступени (например, турбине) связаны с возникновением сил Кориолиса. [c.64]

Влияние дефектов на работоспособность сварных соединений определяется многими конструктивными и эксплуатационными факторами. Так, например, при статической нагрузке и пластичном материале влияние размера непровара на потерю прочности примерно пропорционально относительному размеру этого непровара или его площади. При малопластичном материале, а также при динамической или вибрационной нагрузке влияние дефектов усиливается. [c.342]

При сравнительной (например, расчетной) оценке влияния точности передач на их эксплуатационные качества предпочтительными являются функциональные показатели Flg , F j ,, /,). и относительные размеры суммарного пятна контакта. [c.478]

Приведены результаты исследования влияния относительных размеров ротора ступенчатой формы на его первые две нечувствительные скорости при действии грузов, установленных в торцовых сечениях средней утолще1шой части. Сравнение результатов вычисления первой и второй нечувствительных скоростей с данными из опыта уравновешивания натурных роторов турбогенераторов большой мощности подтверждает применимость полученных формул для практических расчетов. Выявлена тенденция приближения второй нечувствительной скорости к рабочей при повышении единичной мощности турбогенераторов. [c.142]

На основании формул (86) и (87) построены графики (рис. 138), изо-бражаюш,ие влияние относительных размеров ребер на жесткость и прочность. [c.230]

Влияние относительного размера зерна на эффективность грохочения показано на рис. 1.68, о [2], где на оси абсцисс отложено отношение диаметра зерен к размеру стороны квадратной ячейки сита d/a, на оси ординат — величина N, обратная вероятности р прохождения зерна сквозь отверстия. Величину N можно рассматривать как условное число отверстий, которое зерно должно встретить на своем пути прежде, чем пройти под сито. Как видно из рис. 1.68,а, крявая имеет характер экспоненты. Весь график можно разбить на две зоны при ма- [c.71]

Анализ приведенных соотношений (4.35) — (4.39) позволяет установить некоторые закономерности по влиянию основных параметров 4 , А д, к на нес>тц>то способность рассматриваемьрс оболочковых koh tpn-k-ций. В частности, при относительных размерах к > к выражения (3.37), [c.229]

За характерный размер принимают диаметр труб пучка значение Яе вычисляют по скорости в самом узком поперечном сечении пучка (пучок обычрю помещают в канал). За определяющую температуру принимается средняя температура жидкости Ргст — рассчитьгва-ется при Гст коэффициент учитывает влияние относительных щагов расположения труб в пучке, причем для глубинных рядов коридорного пучка г, = = (S2/ ) ДЛЯ щахматного пучка [c.108]

На рис. 7-15 показана зависимость от диаметра цилиндрической поверхности нагрева. Отчетливо обнаруживается область влияния характерного размера нагревателя и ориентации относительно вектора ускорения (в данном случае, создаваемого притяжением Земли)., Для вертикальных цилиндров после области автомодельности (A= onst) наблюдается снижение плотности теплового потока с уменьшением диаметра нагревателя. Для горизонтальных цилиндров наблюдается отчетливо [c.205]

Число vja=Pr — число Прандтля жидкости. Число = o/[g (p —р") ] = Во является аналогом числа Бонда. Здесь I — линейный размер системы. В рассматриваемом нами случае число Во характеризует относительные размеры паровых пузырей при отрыве от греющей поверхности. Оно может являться аргументом критериального уравнения в том случае, когда отрывной диаметр парового пузыря соизмерим с размерами теплоотдающей поверхности, например при кипении жидкости на тонких проволочках или при кипении в капиллярных трубках в условиях естественной или вынужденной циркуляции. Когда процесс автомоделей относительно линейных размеров системы, происходит вырождение числа Во и его влияние не проявляется. Соответственно Во выпадает из совокупности аргументов обобщенного уравнения. [c.186]

А — зависимость прочности сцепления (0—50 мк) от относительного размера сопел а — сопло №1,6 — сопло № 2 Б — схема устройства сопел № 1 и 2 Б — влияние размера частиц ЛУгС— УС на прочность сцепления (сопло № 2) Г — форма частиц i — УС <50 -73 мк) до напыления 2 — (73- -100 мк)- -Со (0ч 20 мк) до напыления 3 — ЛУгС—(73- -100 мк)+Со (0-+-20 мк) после [c.224]

В заключение отметим, что размер частиц дисперсной фазы имеет, по-видимому, наибольшее влияние на изменение прочности трех указанных композитных систем. Хотя дисперсии частиц большего размера приводят к большим энергиям разрушения, они тацже представляЕОт собой более вероятные инициаторы трещин и образуют трещины большего размера. Так как увеличенная энергия разрушения и увеличенный размер трещины представляют собой конкурирующие факторы, определяющие прочность, должно быть принято компромиссное решение относительно размера частиц для получения оптимальной прочности композита при данном объемном содержании частиц. [c.48]

Отрицательное влияние сучков на прочность древесины зависит от относительных размеров сучка и от его положения относительно опасного сечения. Так, при изгибе наибольщее влияние будет оказывать сучок, выходящий на кромку в растянутой зоне опасного сечения (под грузом) сучки, находящиеся вблизи опор, отрицательного влияния не оказывают. Влияние сучков на прочность древесины видно из данных табл. 13. [c.288]

Живое сечение решетки /=/с.г//р также оказывает влияние на скорость ы кр, которая понижается при / < 6 % вследствие неравномерности подвода газа к слою по окружности решетки и возникновения локальных зон с повышенными относительными скоростями (рис. 1-6, а). Выявлено влияние относительного диаметра круговой решетки Dj,/D на критическую скорость. Наибольшая Wkp наблюдается при D nlD= 1,05 4-1,15 (рис. 1-6,6). Были исследованы ЦТА, имеющие различные геометрические размеры и конфигурацию внутренней поверхности газоотводящих патрубков. Как оказалось, конфигурация поверхности патрубков не оказывает существенного влияния на значение аУкр. [c.17]

За характерный линейный размер в критериях Nu и Ре принят гидравлический диаметр. Влияние относительной длины 1сказы1вается при [c.211]

Общее количество крупнодисперсной влаги, размеры капель и их распределение по радиусу зависят от большого числа факторов от параметров пара, от места начала конденсации, скоростей пара и рабочих лопаток, геометрии проточной части, включая размеры межвенцовых зазоров, от степени влажности, режима работы, отборов пара и влаги из проточной части и от многих других особенностей проточной части турбины. Заметим, что местоположение начала интенсивной конденсации неустойчиво, а его влияние на размеры капель в месте измерения при небольшой степени влажности может быть заметным. Все это приводит к нестабильности относительного количества крупнодисперсной влаги перед последним РК в различных агрегатах и дал<е в одной и той же турбине. [c.236]

Влияние средйего размера частиц, скорости несущего потока и абсолютного размера модели. Ь качестве величины, характеризующей максимальные расхождения между траекториями при изменении 8, w , г и других параметров, может быть принят относительный угол сепарации пыли 5 = <р<./360°. Влияние 8 было изучено на всех трех моделях при различных и V, . Из рис. 2-2 видно, что для случая К-о = 1 (как для ау = 19 м/с, так и для ш) = 5 м/с) увеличение 8 от 16,5 мкм до 8=126 мкм приводит к резкому уменьшению S. Дальнейшее увеличение о до 427 мкм незначительно меняет S. При V q = 0 и ш = 4,6 м/с увеличение 5 >126,5 мкм приводит к возрастанию S, а при 8 = 427 мкм пыль выпадает на ниж-4 51 [c.51]

Функция (1) является неизвестной и определяется из опыта, но только после того, как данная задача будет решена в комплексе рассмотрения движения и смешения. Она отражает влияние на относительный размер объема неперемешанного объема газа граничных условий а/1 ), относительного расстояния ( х/1 ) вследствие неизотропной турбулентности в направлении движения и, наконец, величины общего гидродинамического критерия Re, отнесенного к входному сечению канала или решетки. [c.244]

Относительный размер и характер влагонакопления в строительных конструкциях возможно определить расчетным путем — по методам последовательного увлажнения и стационарного режима, созданным советскими учеными. Эти методы основаны на предположении, что перенос влаги происходит только в виде пара под влиянием градиента давления и только молекулярным путем, причем влага в виде жидкости в зоне конденсации остается неподвижной. [c.239]

Показатели точности предлагается выбирать и указывать в учебных целях. Показатели или комплексы точности выбираются в зависимости от степеней точности (см. табл. 5.22). Каждый установленный комплекс показателей является равноправным с другими, хотя при сравнительных оценках влияния точности передач на их эксплуатационные качества основными и единственно пригодными во всех случаях являются функциональные показатели Рюг Jzzor Jzkor и относительные размеры суммарного пятна контакта. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...