Линии ротора

Задача 472. При пуске в ход гирокомпаса угловое ускорение его ротора возрастает от нуля пропорционально времени. По прошествии 5 лин ротор имеет 18000 об мин. Сколько оборотов сделал ротор за это время [c.182]

Компенсация несоосностей роторов осуществляется с помощью упругих элементов в опорах изломом упругой линии ротора на промежуточной дополнительной опоре применением промежуточных опор, соединенных с демпферами сухого трения применением податливых упругих муфт и муфт-механизмов , компенсирующих несоосность практически без реактивных сил и моментов. [c.448]

Балансировка гибкого ротора с тем или иным распределением масс по длине должна базироваться на учете его формы изгиба, вызванной силами инерции и меняющейся в зависимости от скорости. Необходимо при этом учитывать близость рабочей скорости к критическим скоростям, а также формы упругой линии ротора при собственных колебаниях на этих скоростях. [c.194]

Таким образом, уравнение упругой линии ротора на втором участке будет [c.206]

При выводе выражений (6. 43) и (6. 45) членами с малым множителем Р пренебрегаем. Можно показать, что это допустимо для всех значений угловых скоростей, кроме критических. Подставляя в уравнение (6. 39) значения слагаемых из формул (6. 43) и (6. 45), получаем уравнение упругой линии ротора в общем случае [c.208]

Выражения (6. 49) показывают, что от действия уравновешивающих грузов, расположенных в одной плоскости, вал изгибается по пространственной упругой линии, жесткой при данном числе оборотов. Это же положение относится и к фазам изгибающих моментов и перерезывающих сил, которые не являются постоянными, а изменяются по длине ротора. На фиг. 6. 8 показаны упругие линии ротора с одним уравновешивающим грузом, рассчитанные для случая, когда р/ = 0,1 (при разных Yi) Р учетом сдвига фаз. Штриховыми нанесены упругие линии ротора без учета сдвига фаз. Очевидно, что вследствие малости трения в реальных машинах при скоростях, не близких к критическим, практически можно не учитывать влияние трения на величины и фазы прогибов, изгибающих моментов и перерезывающих сил относительно плоскости расположения уравновешивающих грузов. Поэтому все дальнейшие исследования будем выполнять в предположении, что трение отсутствует. [c.209]

Фиг. 6. 8. Упругие линии ротора с сосредоточенным грузом в середине пролета с учетом и без учета сдвига фаз.

В некоторых случаях при практическом уравновешивании роторов турбомашин уравновешивающие грузы помещают на концах консольных свесов роторов. Этот способ уравновешивания целесообразно применять в сочетании с грузами, размещенными в пролете между опорами. Рассмотрим действие пары консольных грузов. При этом ограничимся случаем симметричной формы колебаний, поэтому грузы будем считать действующими в одну сторону. Полагаем, что два равных груза Q , имеющие равные эксцентрицитеты Ь , расположены симметрично на консолях на расстоянии Iq от опор (фиг. 6. 9). Считаем, что длины консолей достаточно малы по сравнению с пролетом и что массой консолей можно пренебречь. Начало координат располагаем на опоре, тогда упругая линия ротора в пределах между опорами выразится уравнением (6. 31). Условия на опорах и в середине пролета [c.213]

Физический смысл нечувствительности ротора, проявляющийся на некоторых скоростях для грузов, расположенных слишком близко к опорам, состоит в следующем. Два симметричных или кососимметричных груза дают составляющие не только первого или второго порядка, но и следующих более высоких порядков. Поэтому ротор, уравновешенный по первой или второй формам с помощью соответствующих пар грузов, на некоторой скорости начинает изгибаться по формам более высокого порядка. Если грузы расположены близко к опорам, то для перехода от первой формы изгиба к третьей или от второй к четвертой упругая линия ротора должна пройти через ось вращения. В процессе деформации ротора в этом случае неизбежно появление таких скоростей, [c.237]

При грузах, расположенных ближе к середине ротора, упругая линия ротора при переходе от первой к третьей (или от второй к четвертой) формам в месте установки грузов не меняет своей фазы относительно оси вращения. Поэтому и реакции от грузов не могут стать равными нулю и изменить затем фазу. [c.238]

Уравновешивание производится последовательно по каждой из форм упругой линии ротора. Для этого на скорости, близкой к первой критической, по измерениям прогибов вала или реакций опор определяют фазу плоскости упругой линии, определяемой первой группой составляющих сил неуравновешенности. Устанавливая на роторе в найденной плоскости систему пробных грузов, соответствующих первой форме колебаний, определяют величину системы уравновешивающих грузов, необходимую для устранения составляющих первой группы разложения неуравновешенностей каждого диска. [c.248]

В работе исследуются собственные и вынужденные колебания ротора от неуравновешенности. Показано влияние негироскопической распределенной массы вала на зависимость собственных частот ротора от его скорости враш ения. Построены первые три собственные формы колебаний, причем вторая и третья соответствуют так называемой узловой точке частотной характеристики. По результатам исследования вынужденных колебаний построены формы упругих линий ротора при двух значениях скорости вращения. [c.48]

Применив подстановку z (s, t) = Z (s) получим дифференциальное уравнение упругой линии ротора [c.85]

Рассмотрим теперь действие двух равных сосредоточенных грузов Qg, имеющих равные эксцентриситеты Ь , но расположенных кососимметрично. Уравнение колебаний (1), уравнение упругой линии ротора (2) и его решение (4) будут иметь такой же вид, как и при при действии пары симметричных грузов. Такими же будут условия на опоре (5) и соответственно значения постоянных А и С (8). Условия же в середине пролета будут другими, так как при четных кососимметричных формах колебаний в середине пролета равны нулю прогиб и изгибающий момент [c.87]

Более точно явление нечувствительной скорости объясняется, если учитывать, что любая нагрузка, кроме распределенной по какой-либо собственной форме, вызывает прогибы по всем формам колебаний, соотношения между величинами которых зависят от скорости и положения нагрузки. Если грузы расположены относительно близко к опорам, то для перехода от одной формы прогиба к другой упругая линия ротора должна пройти через ось [c.90]

Таким образом, в точке подвеса упругая линия ротора должна удовлетворять граничным условиям [c.11]

Система уравнений (35) позволяет определить неизвестные амплитуды а, Ь, с и d, а по ним — все величины, характеризующие геометрию упругой линии ротора и его напряженное состояние. [c.15]

Подставляя (5) в уравнения (4), приходим к дифференциальным уравнениям упругой линии ротора по участкам в виде [c.30]

С учетом выражений (19 ) уравнения упругой линии ротора по участкам запишутся в следующем виде [c.33]

Уравнения упругой линии ротора по участкам имеют такой же вид, как и уравнения (6) для случая симметричных грузов. [c.34]

Валы турбины соединяют между собой и с генератором при помощи муфт. Муфты должны передавать крутящий момент, а в двухцилиндровых турбинах с одним упорным подщипником — также и осевое усилие. Если у каждого из соединяемых валов имеется упорный подшипник, необходимо, чтобы муфта допускала независимое осевое смещение валов. При этом желательно, чтобы через муфту не передавалась вибрация одного вала другому и чтобы конструкция муфты допускала некоторый эксцентриситет соединяемых валов и отклонение их осей от общей осевой линии ротора. [c.346]

В трудах В. С. Васильева показано, что для компенсации дисбаланса гибкого вала недостаточно знать величину упругих колебаний опор, а необходимо учитывать форму упругой линии ротора и проводить динамическую балансировку вначале на моделированной, а затем на рабочей скорости. [c.110]

В Московском ордена Ленина авиационном институте им. С. Орджоникидзе (МАИ) с 1948 г. разрабатываются методы исследования и уравновешивания полноразмерных многомассовых роторных систем на их рабочих скоростях с учетом реакций в опорах и формы прогиба упругой линии ротора. [c.111]

Таким образом определяется относительная величина прогиба и его изменение по оборотам. Для получения полной картины упругой линии ротора необходимо также узнать направление прогиба относительно любой заранее заданной точки отсчета. Для этого используется дополнительный емкостный датчик, называемый отметчиком места. [c.123]

Иванов В. И. Емкостный датчик с демпфированием для измерения упругой линии ротора при его балансировке. См. настоящий сборник, [c.124]

Определение величины и направления прогиба упругой линии ротора. [c.126]

Фиг. 9. Упругая линия ротора компрессора

При этом уравновешивающие грузы устанавливаются в плоскости дисбаланса соответственно форме прогиба упругой линии ротора. Балансировка состоит в основном из статического уравновешивания ротора и его элементов и последующего динамического уравновешивания на низких скоростях, где еще не проявляется его гибкость. Целью этого этапа является компенсация суммарного действия всех составляющих дисбаланса высших форм. [c.131]

Метод основан на разложении упругой линии ротора и его начальной неуравновешенности (эксцентриситета) по формам собственных колебаний. Используется подобие функции эксцентриситета и динамического прогиба оси ротора в случае, когда функция эксцентриситета совпадает с формой собственных колебаний. Балансировка производится путем определения и компенсации отдельных составляющих исходной неуравновешенности в разложении по формам собственных колебаний. Предлагается использовать распределенные пробные и уравновешивающие системы грузов для компенсации составляющих неуравновешенности, которые соответствуют критическим скоростям, проявляющимся в рабочем диапазоне скоростей вращения электрической машины. [c.141]

Балансировка вдали от критических оборотов. По этому методу уравновешивание производят на более низких и стабильных оборотах, чем критические, но они не должны быть меньше тех, на которых уже проявляется эффект деформируемости ротора. Данный метод в отличие от предыдущего позволяет отыскивать весь исходный дисбаланс, заложенный в роторе после одного пуска машины. Уравнения (1) дают возможность такого уравновешивания. Воспользовавшись тем обстоятельством, что изогнутую линию ротора можно представить как колебания в двух взаимно перпендикулярных плоскостях для какого-то момента времени t, произведем разложение прогиба на составляющие его проекции. [c.189]

В Московском ордена Ленина авиационном институте им. Серго Орджоникидзе разработан метод уравновешивания роторов турбомашин на рабочих оборотах по уменьшению максимального прогиба упругой линии ротора. Как показывает практика, уравновешенный таким методом ротор дает пониженный уровень вибраций во всем диапазоне рабочих оборотов (фиг. 1). [c.496]

Максимальное значение стрелы прогиба упругой линии ротора в диапазоне рабочих оборотов фиксируется при Пр б = max. [c.503]

Допустимыми прогибами в диапазоне рабочих оборотов будут являться те, при которых значения возникающих реакций не превосходят допустимых. По известным реакциям при определенном значении допустимого остаточного прогиба упругой линии ротора легко подсчитать коэффициент неуравновешенности К, который представляет собой отношение динамической нагрузки R на подшипник от неуравновешенных центробежных сил к статической реакции от веса ротора [c.504]

Таким образом, при балансировке гибких роторов турбомашин целесообразно за критерий неуравновешенности выбирать величину максимального остаточного прогиба упругой линии ротора, который необходимо назначать с учетом следующих условий [c.504]

ЕМКОСТНЫЙ ДАТЧИК С ДЕМПФИРОВАНИЕМ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ УПРУГОЙ ЛИНИИ РОТОРА ПРИ ЕГО БАЛАНСИРОВКЕ [c.539]

С учетом. зтого получим уравнения упругой линии ротора по участкам [c.159]

Изменение упругой линии ротора, связанное с изгменениеи скорости вращения, приводит к нарушению динамического равновесия, достигнутого на какой-либо скорости установкой системы уравновешивающих грузов при неправильном выборе их кшли-чества и распределения, а также при неправильном выборе балансировочной скорости. При этом устранение динамических реакций в опорах не всегда приводит к уменьшению изгибающих усидий в роторе. Иногда при применении неправильно выбранной системы грузов устранение реакций достигается только в результате значительной перегрузки ротора изгибающими усилиями. [c.194]

Дальнейшее увеличение длины концевых частей ступенчатого ротора практически не влияет на возрастание его первых двух нечувствительных скоростей относительно ротора постоянного сечения с диаметром, равным диаметру концевых частей (с п = < i)> при одинаковом значении б. Объясняется это, по-видимому, тем, что при переходе упругой линии ротора от низких к более высоким формам изгиба его относительно короткая средняя часть остается очень малоискривленной. В этом случае грузы, установленные в торцовых частях средней части, проходят через узловые точки при скорости вращения, одинаково отстояш ей от соответствующей нечувствительной скорости ротора постоянного сечения. [c.63]

Среди методов уравновешивания гибких роторов турбомашин все большее признание находит метод балансировки на рабочей скорости по стреле прогиба упругой линии ротора. В этом методе, разработанном в Московском авиационном институте (МАИ), деформация вала измеряется аппаратурой, в основе которой заложен принцип бесконтактного измерения. Чувствительным элементом в такой аппаратуре является датчик, преобразуюш,ий линейные перемещения (прогибы) ротора в электрический сигнал, который затем усиливается и регистрируется шлейфовым осциллографом. [c.539]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...