Увеличение определяющее

В практических построениях от таких дробных коэффициентов обычно отказываются, вводя масщтаб увеличения, -определяемый соотношением -0-5 = Об и тогда коэффициенты [c.146]

Для выполнения поверочных расчетов размерных цепей при малом числе составляющих размеров применяется метод максимума-минимума, в соответствии с которым допуск на замыкающий размер определяется при условии, что составляющие размеры принимают предельные (минимальные или максимальные) значения в самых неблагоприятных сочетаниях. При увеличении числа составляющих размеров (более трех) применение метода максимума-минимума приводит к значительному увеличению определяемого допуска в сравнении с реальным его значением, что происходит из-за неучета вероятностной природы формирования размеров. Поэтому поверочные расчеты размерных цепей необходимо выполнять вероятностными методами, которые учитывают характер распределения размеров в пределах допусков. Наиболее строгим вероятностным методом является метод статистических испытаний, который был рассмотрен в 5.1.4. [c.188]

Неоднократный статистический анализ показал, что при базе испытания более 5-10 десятикратное увеличение числа циклов не приводит к изменению вычисляемого предела выносливости более чем на 10 %. В частности, у технически чистого титана [92] снижение напряжений с (1,05—1,08) iLl до с , т.е. на 5—8 %, влечет за собой по меньшей мер десятикратное увеличение циклической долговечности. Вероятность определения предела выносливости, вычисленная по данным рис. 92, показала (надрезанные образцы сплава ПТ-ЗВ, плоский изгиб), что уменьшение базы в 10 раз (с Ю до Ю ) может с 33 %-ной вероятностью привести к увеличению определяемого предела выносливости со 140 до 154 МПа, т.е. на 10 %. Это же изменение, но с большей вероятностью может произойти при изменении базы в 20 раз (с 5-10 до 10 цикл). Таким образом, к настоящему времени можно считать доказанным существование физического предела выносливости у титановых сплавов при 20°С в пределах 10 %-ной точности при изменении базы испытаний в 10 раз. Достаточно достоверные результаты определения предела выносливости титановых сплавов получаются при базе испытания 10 цикл и более. [c.140]

В очень редко встречающихся случаях применения стесненных пучков следует при расчете учитывать увеличение определяющей скорости. [c.15]

Неоднократный статистический анализ показал, что базе испытания более 5-10 десятикратное увеличение числа циклов не приводит к изменению вычисляемого предела выносливости более, чем на 10%. В частности, для технически чистого титана [77, 100] снижение напряжений с (1,05-h1,08)(i i до1(1 ,, т. е. на 5—8%, влечет за собой по меньшей мере десятикратное увеличение циклической долговечности. В табл. 33 приведены значения предела усталости, вычисленные по данным рис. 63 (сплав ПТ-ЗВ надрезанные образцы, плоский изгиб). Как следует из табл. 33, умень-шение- азы в 10 раз (с 10 до 10 ) может с 33% вероятностью привести к увеличению определяемого предела выносливости с 14 до 15,4 кг/мм, т. е. на 10%. Это же изменение, но с большей вероятностью может произойти при изменении базы в 20 раз (с 5-10 до 10 циклов). [c.136]

Схема используется при обсуждении коэффициента увеличения, определяемого выражением (6). [c.133]

Это согласуется с выражением (48) и коэффициентом увеличения, определяемым выражением (13). Такое согласие позволяет прийти к выводу, что упрощающие предположения, сделанные в предыдущем разделе, вполне приемлемы. Таким образом, приближенная формула действительно дает правильные результаты, если справедливы условия (71) и (72). [c.161]

Наконец, несколько замечаний о голографии Фурье с высоким пространственным разрешением. Кроме той схемы высокого разрешения, которая была приведена в разд. 3, можно представить себе много других схем осуществления преобразования Фурье. Во всех подобных устройствах восстановленное изображение возникает в фокальной плоскости линзы, осуществляющей это преобразование. При этом большие коэффициенты увеличения, определяемые выражением (13), достигаются с помощью голографии Фурье с тем же успехом, что и в голографии Френеля. При этом коэффициент увеличении, обусловленный [c.172]

В практических построениях от таких дробных коэффициентов обычно отказываются, вводя масштаб увеличения, определяемый [c.214]

Применение белого света позволяет наблюдать структуру металла при общем увеличении от нескольких десятков до 2000— 3000 раз. Однако полезное увеличение, определяемое условиями дифракции света, как будет показано, не может быть выше 1500 раз. [c.23]

Применение белого света позволяет наблюдать структуру металла при общем увеличении от нескольких десятков до 2000— 3000 раз. Однако полезное увеличение, определяемое условиями дифракции света, как будет показано, не может быть выше 1500 раз. При таком увеличении можно обнаружить элементы структуры размером до 0,2 мкм, что в большинстве случаев меньше размеров многих фаз, присутствующих в сплавах. Это позволяет успешно применять метод оптической микроскопии для наблюдения структуры многих металлических сплавов. [c.52]

Освоение растущего грузооборота вызывает необходимость увеличения пропускной способности железнодорожных линий. Это увеличение, определяемое как разница между потребной и наличной пропускными способностями, может быть достигнуто за счет организационно-технических и реконструктивных мероприятий. [c.230]

В различных литературных источниках такое увеличение иногда называют нормальным, а иногда полезным, но для систем микроскопов его всегда называют полезным. Поэтому для единства представлений правильней все увеличения, основанные на использовании разрешающей способности глаза, называть полезными, а увеличения, определяемые на основе субъективной яркости изображения путем сопоставлений диаметров выходного зрачка прибора и зрачка глаза, именовать нормальными. [c.348]

Системы такого вида позволяют достигать значительного перепада увеличений, определяемого равенством. [c.378]

Основной характеристикой панкратических объективов является перепад т увеличений, определяемый отношением [c.264]

В ряде случаев влиянием одной из составляющих коэффициента теплоотдачи можно пренебречь. Например, с увеличением температуры резко возрастает тепловой поток излучением, поэтому в топках паровых котлов и печей, где скорости течения газов невелики, а /г>1000°С, обычно принимают а = ал и, наоборот, при теплообмене поверхности с потоком капельной жидкости определяющим является конвективный теплообмен, т. е. а = а,. [c.97]

При псевдоожижении мелких частиц наблюдался резкий скачок величины коэффициента теплообмена слоя с поверхностью сразу после начала псевдоожижения, что, по мнению авторов, является следствием действия в механизме теплообмена обусловленной движением пузырей конвективной составляющей переноса тепла частицами. Этот скачок менее заметен в слоях крупных частиц при повышенных давлениях, что объясняется увеличение.м вклада конвективной газовой составляющей в общий коэффициент теплообмена с ростом диаметра частиц и давления в аппарате и уменьшением при этом вклада переноса тепла частицами. Как правило, в экспериментах максимальные коэффициенты теплообмена соответствовали скоростям фильтрации газа, примерно на 30% превышающим о причем экспериментально определяемые величины оптимальной с точки зрения теплообмена скорости фильтрации газа с удовлетворительной точностью совпадали с рассчитываемыми по предложенной Тодесом корреляции (3.8). [c.72]

Перед размерным числом, определяющим конусность, наносят знак 1>, острый угол которого должен быть направлен в сторону вершины конуса (рис. 47). Незначительную конусность рекомендуется на чертеже изображать с увеличением. [c.28]

Дополнительные опыты [Л. 97] отличались значительным увеличением диапазона концентраций и оценкой критерия Рейнольдса не по скорости витания, а по относительной скорости, определяемой с помощью зависимостей (3-30) — (3-31). Такая оценка физически более обоснована, поскольку для торможенной газовзвеси характерно Оот=/=Ив. Для Кет = 30- -100, ц=0,49н-15,65, р = = (0,5 22) 10-3, Re= (1,22-8,5) 10 /г = 4, / = 0,325, ац = аб=10°, рт/р = 2 670—2 290 опытные точки, представленные на рис. 5-13, аппроксимированы зависимостью [c.178]

Основным фактором, определяющим теплообмен, как и во всех ранее рассмотренных областях существования дисперсного потока, оказалась концентрация. Средние для всего канала значения коэффициента теплообмена возрастают почти пропорционально увеличению р, лишь в некоторой степени увеличиваясь в области р = 0,03н- [c.265]

Температура грунта, которая в зависимости от географической широты, климатических условий, времени года и суток может меняться в пределах от —50 до -f50° С, влияет на кинетику электродных процессов и диффузии, определяющих скорость грунтовой коррозии металлов. Обычно наблюдается экспоненциальное возрастание скорости грунтовой коррозии металлов с увеличением температуры, которое в координатах Ig Кт (скорости коррозии) — 1/Т дает прямую линию (рис. 279). [c.388]

Второй из названных структурных процессов — увеличение разориентировки существующих в зерне структурных составля-щих — может быть смоделирован в тех же терминах. На начальных стадиях пластического деформирования дислокации налипают на границы крупных структурных элементов до некоторой, как можно условно считать постоянной, плотности. При дальнейшем деформировании дислокации оседают на других границах, которые до этого были не задействованы и которые принадлежат более мелким структурным составляющим (рис. 2.11). Таким образом, происходят последовательное выделение границ структурных элементов различного масштаба с постоянной плотностью дислокаций на них и соответственно уменьшение диаметра эффективного структурного блока (границы которого могут являться препятствием для нестабильно развивающихся микротрещин) до некоторого предельного значения, определяемого исходно существующей внутризеренной структурой (например, до ширины перлитной колонии). [c.78]

Результаты испытаний сальников с армированными уплотнительными кольцами убедительно свидетельствуют об исключительно высоких показателях герметичности и износостойкости такой набивки. Характерным для этой набивки с непроницаемыми перегородками из алюминиевой фольги между уплотнительными кольцами, как и для обычных неармиро-ванных набтаок, является следующее. С удлинением пути скольжения утечка плавно возрастает до какого-то момента, после которого происходит резкое ее увеличение, определяющее полную разгерметизацию сальника. Этому моменту соответствует критический уровень утечки и критический путь скольжения. Под критическим уровнем утечки следует понимать такое количество протекающей через сальник рабочей среды, пре-вьпиение которого ведет к опасности резкой разгерметизации уплотнения. [c.78]

Можно получить то же самое одномерное произведение пространства на ширину полосы пропускания, описываемое выражением (18), если объединить коэффициент увеличения, определяемый выражением (19), и соответствуюш,ее ему условие фокусировки с пределом разрешения по увеличенному объекту. Таким образом, в соответствии со сделанными предположениями одномерное ППШПП голограммы ограничивается параметрами фотопленки и не зависит от увеличения. Обобщение полученного результата на двумерный случай приводит к следующему выражению для ППШПП [c.162]

Размеры сечений каналов натурных элементов пневмоники часто не превышают десятых долей миллиметра. Поэтому желательно, чтобы соответствующие размеры моделей были по крайней мере в десятки раз большими. Сначала разберем условия моделирования течений при постоянстве Re =l v/v, когда для модели и натурного элемента используются одинаковые рабочие среды, и принимается v = onst. Тогда, как следует из определения Re, для обеспечения в обоих случаях Re = onst с увеличением определяющего размера / скорость течения v должна уменьшаться во столько раз, во сколько раз возрастает величина I. Примем, что перепады давлений бр для каналов, течение в которых турбулентное, пропорциональны величинам (см. 23), и примем, что, так же как и бр, меняются давления питания элемента ро. [c.442]

Методика расчета панкратических оборачивающих систем подробно разработана И. А. Турыгиным [371. Системы такого-вида позволяют получать значительный перепад увеличений, определяемый равенством М = Ршах/Ртш. напрнмер до М = 20, но чаще всего перепад увеличений в этих системах Ж = 4. .. 8. [c.234]

В точке б при увеличении силы тока напряжение источника U станет больше, чем напряжение дуги следовательно, сила тока начнет увеличиваться до значения, определяемого точкой а, т. е. система снова придет в устойчивое равновесное состояние. При отклонении тока от точки б в сторону уменьшения напряжение дуги превысит напряжение источника, и разность Ua — будет уменьшаться и стремиться к отрицательной величине. Сле-дователыго, сила тока /д также начнет уменьшаться, в результате чего дуга оборвется. Таким образом, в точке б режим горения дуги неустойчив. [c.126]

Крайние (граничные) по концентрации формы существования дисперсных потоков — потоки газовзвеси и движущийся плотный слой. Истинная концентрация здесь меняется от величин, близких к нулю (запыленные газы), до тысяч кг/кг (гравитационный слой). Будем полагать, что простое увеличение концентрации вызывает не только количественное изменение основных характеристик потока (плотности, скорости, коэффициента теплоотдачи и др.), но — при определенных критических условиях— и качественные изменения структуры потока, механизма движения и теплопереноса. Эти представления оналичии режимных точек, аналогичных известным критическим числам Рейнольдса в однородных потоках, выдвигаются в качестве рабочей гипотезы [Л. 99], которая в определенной мере уже подтверждена экспериментально (гл. 5-9). Так, например, обнаружено, что с увеличением концентрации возникают качественные изменения в теплопереносе и что может происходить переход не только потока газовзвеси в движущийся плотный слой, но и гравитационного слоя в несвязанное состояние — неплотный слой, т. е. осаждающуюся газовзвесь. Это изменение режима гравитационного движения, связанное с падением концентрации, зачастую сопровождается резким изменением интенсивности теплоотдачи. Обнаружено существование критического числа Фруда (гл. 9), ограничивающего область движения плотного гравитационного слоя и определяющего критическую скорость, при которой достигается максимальная теплоотдача слоя. [c.22]

Отсюда видно, что интенсивность теплоотдачи примерно на 30% ниже, чем в неподвижном слое, но значительно выше, чем в противоточно продуваемом слое. Такой результат объясним достаточно равномерным движением слоя и лучшим газораспределением. Для изучения газораспределения в слое были установлены термисторы марки ММТ-1. Согласно рис. 10-3 наибольшее количество воздуха проходит в пристенной области, что соответствует амакс- По мере удаления от стенок к центру плотность частиц увеличивается и достигает максимума в центре. Следствием этого является обратная картина распределения воздуха в ядре слоя. Из рис. 10-3 следует, что фактор движения слоя практически не оказывал влияния на распределение газа в слое. Величим неравномерности, определяемая отношением Омакс/а, сравнительно мала и в среднем равна 1,2. Этот важный результат оказался практически неизменным при увеличении Кесл от 70 до 650. [c.326]

Симплекс Д/ т менялся от 7,1 до 79 в оребренных и от 6,5 до 140 в неоребренных каналах. Обнаружены (рис. 10-9) две области теплоотдачи, определяемые влиянием стесненности на движение плотного слоя (см. 9-5) область темплообмена при стесненном движении (Д/кт<30) и при нестесненном движении (автомодельная область — Д/ т>30). В первой области стесненного движения уменьшение влияния пристенного эффекта по мере роста симплекса Ajdj примерно до 30 приводит к улучшению теплообмена, так как относительная толщина и термическое сопротивление разрыхленного пристенного слоя уменьшаются. Обработка опытных данных в этой области обнаружила, что Ыи сл = /(А/с т) . Можно полагать, что в этой области основное термическое сопротивление создается пристенным слоем, так как здесь увеличение Д/ т приводит к росту теплоотдачи.С этих позиций для интенсифи- [c.337]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Можно полагать, что комбинация оребрения и вибрации наиболее благоприятна для увеличения компактности теплообменника типа слой . Приложение вибрации к слою или к поверхности нагрева должно выбираться на основе конструктивных соображений. В первом случае можно избежать дополнительных напряжений в трубках, которые зачастую работают под давлением, а во втором — трудностей размещения виброзондов. В любом случае полагаем целесообразным а) применение вибрации лишь при виб Усл или при необходимости улучшить проточность плохо сыпучих дисперсных сред б) выявление предельных скоростей слоя и Ргкр, определяющих предельную по материалу производительность аппаратов с горизонтально расположенной поверхностью нагрева (при наличии и отсутствии вибрации) в) использование эффективных ребер, увеличивающих долю поверхности, приходящуюся на продольное безотрывное обтекание г) изучение соотношений сил (с учетом вибрационных) в виде критерия проточности (гл. 1) для выявления закономерностей изменения локальных и осредненных характеристик теплообмена. [c.358]

Под градацией или построением параметрического ряда понимают закономерность изменения интервалов между соседними членами ряда. Принцип построения параметрического ряда относится к основным факторам, определяющим технико-экономическую зффективность стандартов. При малых интервалах между соседними значениями стандартизуемых параметров (диаметрами болтов, мощностями электродвигателей н пр.) облегчается подбор изделий по расчетным значениям, по при этом уменьшается серийность из лий одинаковых типов и размеров, а следовательно, усложняется технологическая подготовка производства, нов > шается сто Шость изготовления и эксплуатации конечной продукции. Увеличение интервалов укрупняет серийность, но может привести к тому, что придется применять изделия, имеющие завышенные параметры (электродвигатели с гораздо большей мощностью, чем требуется по расчету). Это вызовет повышение стоимости комплектующих изделий, эксплуатационных расходов, утяжеление [c.21]

П1,1Х параметрах втулки изменим угол ац наружного конуса. Увеличение ав (рнс. 12.4, б) вызовет уменьшение базорасстояния, а уменьшение в (рнс. 12.4, й) припеде1 к увеличению С. Такой же результат получим при неизменном ап и уменьшении или увеличении Иу1. В общем случае погрешности углов могут возникнуть у обоих сопряженных конусов. При ац > а погрешность базорасстояния оказывается очень незначительной. При > ад базорасстояние имеет наибольшую погрешность, определяемую по формуле [c.150]

В сложнолегированных сплавах может иметь место восходящая диффузия, когда миграция атомов идет в сторону увеличения градиента концентрации. Это связано с тем, что в общем случае движущей силой диффузии является не градиент концентрации, а градиент химического потенциала х х = Z, (d i dx), где L — коэффициент пропорциональности, определяющий скорость выравнивания химического потенциала. Кроме того, восходящая диффузия реализуется и в тех случаях, когда в результате перемещения вещества из объемов с меньшей концентрацией в с)б11емы с более высокой концентрацией уменьшаются напряжения, существовавшие в даинпм сплаве, [c.27]

Область, лежащая левее кривой начала распада аустенита (см, рис, 101, б), относится к инкубационному периоду в интервале температур и времени, определяемых этой областью, существует нереох-лажденпый аустенит, практически не претерпевающий заметного распада. Длительность инкубационного периода характеризует устойчивость переохлажденного аустенита. С увеличением переохлаждения его устойчивость быстро уменьшается, достигая минимума, и далее вновь возрастает (рис. 101, б). [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...