Сопротивление упругое

Как известно, под твердостью понимается способность металла сопротивляться проникновению в него через его внешнюю поверхность твердого, малодеформирующегося наконечника (индентора) в форме шара, конуса, пирамиды и др. Испытание на твердость, вернее на вдавливание, можно рассматривать как одну из разновидностей механических испытаний, при котором металл претерпевает последовательно три стадии нагружения упругую, пластическую и разрушение. При этом в зависимости от того, в какой области производится вдавливание, можно определять механические характеристики сопротивления упругому, пластическому деформированию и разрушению. [c.317]

Здесь j" y dF — момент сопротивления упругого ядра [c.556]

Повышение скорости деформирования e=de dx (где X—время) также способствует возникновению хрупких состояний. Согласно представлениям П. Людвика, это объясняется повышением сопротивления пластическим деформациям с ростом ё (рис. 1.6). Если сопротивление упругим деформациям мало зависит от скорости деформирования, то сопротивление образованию пластических деформаций существенно увеличивается по мере повышения скорости деформирования (особенно у малоуглеродистых сталей). Кривая деформирования в упругопластической области по мере увеличения ё становится, как правило, более пологой и пересекает прямую S=Sk (величина 5к рассматривается как не зависящая от скорости деформирования) при небольших предельных деформациях. Таким образом, с увеличением скорости деформирования уменьшается пластическая деформация, сопутствующая разрушению, т. е, разрушение становится более хрупким. [c.13]

Из четырех констант упругих свойств для материалов покрытий наиболее важными являются модуль Юнга (модуль упругости при растяжении) и коэффициент Пуассона. Эти критерии сопротивления упругой деформации необходимо знать не только для оценки жесткости и прочности, но прежде всего для вычисления одной из главных характеристик покрытия — величины остаточных напряжений. [c.52]

Сравнительные данные по Ki J) для трех указанных выше сталей приведены на рис. 8. Поскольку предполагается, что lie является свойством материала, характеризующим сопротивление упруго-пластическому разрушению при медленном, равномерном нагружении, сравнение данных по Ji и Ki J) позволяет сделать количественную оценку поведения этих сталей при разрушении. Все данные, представленные на рис. 8, получены на образцах ориентировки ПД с использованием одинаковых методик опреде- [c.232]

Температура деформации оказывает более заметное влияние на изменение механических свойств, чем скорость деформации. Для большинства металлов с повышением температуры деформации наблюдается сначала незначительное, а затем интенсивное снижение всех характеристик сопротивления упругим и пластическим деформациям с более резким уменьшением коэффициентов упрочнения. Характер этих закономерностей зависит также и от природы металла. [c.31]

Остаточные макронапряжения. Изучая влияние остаточных напряжений на характеристики прочности металлов при любом виде нагружения, необходимо различать влияние остаточных напряжений на сопротивление упругой и пластической деформации и влияние остаточных напряжений на сопротивление разрушению. [c.168]

Здесь m, г, fe —параметры системы (масса, сопротивление, упругость) [c.24]

Для измерения динамических сил пользуются сравнением с силой сопротивления упругой деформации. При этом, как правило, сравнивают не силы непосредственно, а результаты их действия в виде деформаций и смещений. Скорость распространения упругих деформаций в металлах весьма высока (для сталей до 5000 м/с). Поэтому при динамических измерениях сил, изменяющихся с частотой до нескольких сотен герц, можно считать, что скорость деформации не влияет на упругие характеристики металлов модуль упругости и коэффициент Пуассона, [c.538]

Во-вторых, малое в сравнении с источником и изолируемым объектом сопротивление упругого элемента в зарезонансной зоне способствует уменьшению возмущающих сил, подлежащих гашению. Другими словами, гибридные схемы полностью используют амортизирующий эффект пассивных элементов. [c.67]

Частотные характеристики модуля отношения (/ + /а)// (рис. 3) дают представление о виброизоляции при выборе различных сигналов управления. Все коэффициенты передачи активной цепи, указанные на рис. 3, считаются чисто вещественными в некоторой полосе частот 0 -I- со В где со в (О о,— собственной частоты системы без активной цепи. Реальные системы, содержащие фильтры верхних частот (ФВЧ) в цепи управления, устойчивы при этих коэффициентах и достаточно низкой частоте среза ФВЧ. Устойчивость схемы на рис. 3, в обеспечивается, если сопротивление изолируемого объекта намного больше по модулю, чем /г 1 -ф — сопротивление упругого элемента, имеющего жесткость к. [c.68]

Вследствие воздействия образовавшейся фазы на прилегающие объёмы исходной фазы барьер для перемещения межфазной границы существенно меньше, чем энергетич. барьер для однородного перехода. При небольших отклонениях от равновесия фаз барьер для межфазной границы исчезает. При этом рост мартенситной фазы лимитируется только скоростью отвода энергии или взаимодействием границы с дефектами и происходит со скоростью порядка звуковой. Т. к. без-барьерное развитие М. п. не связано с тепловой активацией, то М. п. в низкотемпературную фазу не всегда может быть заморожено быстрым охлаждением и может протекать при Г ОК. При достаточно большом отклонении от равновесия фаз возможна потеря устойчивости исходной метастабильной фазы барьер для однородного фазового перехода исчезает. Соответствующее падение сопротивления упругому искажению, переводящему кристалл в новую фазу, наблюдалось при охлаждении в нек-рых сплавах (In — TI, V3 Si). [c.49]

Главным требованием для этих материалов является жаропрочность, т. е. их сопротивление упругим и пластическим деформациям при высоких температурах. Например, у лопаток паровых турбин деформации не должны превышать 1 % за 10 лет, а для паровых котлов — не более 1 % за 100 ООО ч. Такие Л1е высокие требования по жаропрочности предъявляются и к паяным соединениям узлов, изготовляемых из этих материалов. [c.240]

Здесь Pi = — собственная частота колебаний вибромашины (собственная частота колебаний массы М на упругих связях подвески) — коэффициент вязких сопротивлений упругих связей подвески 2 i= о — коэффициент вязких сопротивлений упругих связей привода, 2па = - . [c.283]

На рис. 4, а, соответствующем холостому ходу вибропитателя k = 0), представлены зависимости составляющих амплитуды перемещения грузонесущего органа в направлении осей х и у, z также затраты энергии, связанные с преодолением сопротивлений вращению двигателя и вибратора 1 7д и и перемещению грузонесущего органа (сопротивлений упругой системы) от частоты колебаний. [c.387]

Цикличность нагружения является одним из наиболее важных факторов, влияющих на сопротивление упругим и упругопластическим деформациям [1, 13-15]. При циклическом нагружении реализуют два предельных режима [c.133]

Сопротивление упругим деформациям, характеризуем - модулем продольной упругости, при повышении скоростей деформирования ё практически не изменяется, а показатель упрочнения снижается, что находится в соответствии с ростом значения. Предельные пластические деформации с увеличением [c.140]

Удельные объемы аустенита и цементита различаются. Поэтому зародыши цементита испытывают сопротивление упругой среды, на преодоление которого система должна затратить определенное количество энергии. Упругое сопротивление межкристаллитной границы меньше, чем упругое сопротивление зерен. Это объясняется тем, что приграничные зоны содержат значительно большее количество дефектов кристаллического строения (дислокаций, вакансий). Это также способствует предпочтительному зарождению цементита на границах. [c.8]

Тангенс угла наклона прямой tg а = о/ё= Е — модуль нормальной упругости (в кгс/мм ) — характеризует жесткость материала (сопротивление упругому деформированию), которая определяется силами межатомного взаимодействия, зависящими в первом приближении от температуры плавления металла. Поскольку легирование и термическая обработка очень слабо влияют на температуру плавления, модуль нормальной упругости можно рассматривать как структурно нечувствительную характеристику. У всех сталей s 2-10 кгс/мм , у алюминиевых сплавов fss 0,7-10 кгс/мм . [c.5]

Твердость характеризует свойство поверхностного слоя материала оказывать сопротивление упругой и пластической деформации при местных контактных воздействиях. [c.53]

Какое свойство материала характеризует его сопротивление упругому и пластическому деформированию при вдавливании в него другого, более твердого тела [c.54]

Диаграммой, или кривой деформирования материала, называют график зависимости, связывающий напряжение и деформацию при заданной программе внешнего воздействия. Диаграмма деформирования при пропорциональном нагружении, полученная при постоянных скорости деформации и температуре, представляет собой обобщенную характеристику материала, отражающую его сопротивление упругому и пластическому деформированию вплоть до начала разрушения. Такую диаграмму обычно получают при испытаниях на растяжение или на чистый сдвиг (основные типы испытаний), а также при испытаниях на сжатие (последнее — обычно только для хрупких материалов). [c.20]

Рассмотрим среды, для которых возможно пренебрежение сопротивлением упругой среды компонентам перемещения по направлению единичных векторов координат на срединной поверхности, т. е. ki = k2 = 0. Такие модели применяют при расчете реальных конструкций трубопроводов и емкостей, уложенных в грунт. [c.105]

Несколько наугад взятых датчиков из данной партии тарируют, наклеивая их, например, на балку равного сопротивления, упругая деформация которой под нагрузкой известна. [c.352]

Качество металла оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона ц. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) материала и в первом приближении зависит от температуры плавления Тп . Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структ /рно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона ц отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при растяжении. При упругих деформациях ц = 0,3. Ус- [c.281]

Измерительные тензопреобразователи. В практике научных исследованийе для измерения переменного во времени давления, а также деформации деталей механизмов и машин широкое распространение получили тензопреобразователи. (тензорезисторы). Работа их основана на зависимости электрического сопротивления упругого тела от его деформации. Измерительный тензопреобразова-тель работает обычно совместно с одним из видов упругих чувствительных элементов (плоской мембраной, трубчатой пружиной и т. д.) и служит для получения выходного сигнала, удобного для дистанционной передачи на вход в измерительное устройство давления. [c.162]

Мельшанов А. Ф. Исследование сопротивления упруго-пластическому деформированию некоторых конструкционных материалов при различных законах нагружения.— МТТ, 1977, № 3, с. 89—96. [c.254]

Применительно к машине на рис. 4, б элементы динамической схемы соответствуют — приведенной массе инерционных грузов 4 — жест-1ЮСТИ на изгиб балки 3 резонатора Ri — внутреннему сопротинлению в материале балки 3 и трению в соединениях между якорем 8, скобой 5, центральной частью балки 3 и захватом 9] ш, — приведенной массе якоря 8 возбудителя колебаний, части скобы 5, центральной части балки 3 резонатора и захвату 9 и Rg — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала образца, Сц п R соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению упругого элемента датчика 11 силы — суммарной массе станины /, колонн 2, верхней траверсы 6 и возбудителя 7 колебаний и — соответственно жесткости и сопротивлению огюр (па рис. 4, 6 не показаны). Переменная сила электромагнитного возбудителя колебаний приложена к — захвату 9 (к центральной части балки 3 резонатора), и колебания резонатора возбуждают через заделку его упругого элемента. [c.38]

Ненаклеиваемый проволочный тензометр сопротивления, типа Статам Изменение электрического сопротивления Упругие Любая поверхность при соответствующих креплениях От до 6 4 при 2-дюймовой базе Зависит от креплений Осциллограф Каталог лаборатории btatham [c.244]

Для сматывания в бунты мелкосортного проката и катанки применяют моталки со стационарным и вращающимся бунтом. При сматывании полосы в рулон и профильного проката в бунты происходит их упруго-пластический изгиб следовательно, для определения момента, требуемого для изгиба, можно воспользоваться формулой Л4уп=ат( у+ п), где Wy = by l6 — момент сопротивления упругому изгибу сечения высотой у, W = = b(h—у)-/ — момент сопротивления пластическому изгибу сечения высотой h—у. [c.295]

Для поддержания маятника в положении равновесия под требуемым углом к вертикали в конструкции маятникового вибровозбудителя предусматривают упругую втулку в шарнире О или упругие элементы (показаны перекрестной штриховкой). Введем следующие обозначения- т , т , — масса дебаланса, маятника и исполнительного органа (включая основание / маятника) соответственно — момент инерции маятника относительно оси шарнира s. р — коэффициенты угловой жесткости и угловою сопротивления втулки в шарнире маятника с, Ь — суммарные коэффициенты жесткости и сопротивления упругих элементов с, Ь — коэффициенты жесткости и сопротивления упругой и диссипативной связей маятника с окружающей средой Сх, Ьх — коэффициенты жесткости и сопротивления связей исполнительного органа с внешней средой при его поступательном движении вдоль оси х, с которой совпадает среднее положение линии ВОЕА h= ВО-, а= ОЕ 1= ОА /j = 0D, 1, k — расстояния от оси шарнира маятника соответственно до центра масс исполнительного органа, центра массы маятника, оси вращения дебаланса, линии действия упругой, а также диссипативной силы перекрестно заштрихованных элементов, упругой и диссипативной реакций среды г — эксцентриситет массы де- [c.242]

Результаты исследования на аналоговой установке ЭМУ-10. Рассмотрим питатель с инерционным вибратором для создания эллиптических колебаний, характеризующийся следующими параметрами масса грузонесущего органа Мо = 1500 кг коэффициент вязких сопротивлений упругой системы С = 200 кгс с/м, коэффициент тренпя в подшипниках вибратора л = 0,007 коэффициент сопротивления вращению ротора двигателя qg = 0,СЮ5 кгс м с диаметр вала вибратора d = 0,1 м ре-зонаьсная частота колебаний питателя со = 17,03 рад/с. [c.386]

Как известно, повьштение температур 2 вьште комнатной (д приводит для большинства конструкционных материалов к снижению сопротивления упругим и улрутопластическим деформациям - уменьшаются величины и Д, а показатель упрочнения т несколько повышается (рис. 3.1.3). С переходом в область отрицательных (в том числе криогенных) температур для конструкционных металлических сплавов изменение модуля упругости не велико, а предел текучести может превысить значение, соответ-ствуюшее комнатной температуре 2(), в 1,5-2,5 раза. Такому росту обычно отвечает уменьшение Из большого числа уравнений, опи- [c.131]

Наличие в структуре составляющих с высокой пластичностью в связи с их налипанием на режущую кромку инструмента сильно ухудшает качество поверхности изделия, снижает теплоотдачу и поэтому скорость резания и стойкость инструдшнта, а присутствие структурных составляющих с повышенной твердостью приводит к аналогичным результатам из-за их большого сопротивления упругой и пластической деформации. В специальных экспериментах, проведенных автором на стали 40 по режимам I- VI, представленным на рис. 4, удалось получить грубые выделения феррита (режим VI) и незначительное количество бейнйта (режим IV) при практически одинаковых твердости и оптической структуре. Анализ Профилограмм поверхности образцов и деталей, средние результаты которых приведены на рис. 5, показывает существенное различие шероховатости поверхности при наличии даже малого количества очень пластичных или твердых структурных составляющих при общей ферритно-перлитной структуре. [c.194]

Большинство корундовых кристаллов при обжиге остается в исходной форме и благодаря высокому сопротивлению упругой деформации образует прочный каркас микроструктуры. Незначительная часть растворяется в стек-лофазе и является причиной возникновения вторичного муллита. Как следует из табл. 23.2, механическая прочность корундового фарфора значительно выше прочности обычного фарфора. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...