Стабилизация тепловая

Применение нефтепромыслового оборудования в районах Западной Сибири и Севера налагает специальные требования к эксплуатации гидроприводов из-за значительного изменения характеристик рабочих жидкостей. При отрицательных температурах повыщаются коэффициенты кинематических вязкостей рабочих жидкостей, в связи с чем понижаются гидромеханический и объемный к. п. д. (особенно в период пуска) насосов и гидродвигателей повышаются потери в гидроцилиндрах (для рабочих жидкостей АМГ-10 и ВМГ-3 потери давления в системе возрастают в 3—4 раза при температуре —30°С и в 10—15 раз при температурах от —50°С до —60°С по сравнению с потерями при температурах -)-40°С + 50°С) увеличивается время стабилизации теплового режима гидросистемы. [c.141]

Гидросистема должна предусматривать возможность нагрева рабочей жидкости до стабилизации теплового режима путем дросселирования потока в пусковой период работы. Использование предохранительного клапана недопустимо. [c.149]

Для выравнивания температурного поля в условиях такого нагрева может быть использовано увеличение рабочей длины образцов, а также установка специальных вставок и накладок [191], применение неохлаждаемых или подогреваемых захватов [157]. Часто для уменьшения неравномерности температурного поля и стабилизации теплового режима среды при нагреве пропусканием тока используются также неохлаждаемые токоподводящие шины, теплоизолирующие кожуха около образца и тепловой экран от [c.216]

Наиболее оптимальным из серии бесконтактных методов является оптический метод измерения с помощью катетометра. К образцу в средней его части точечной сваркой приваривают метки из платиновой проволоки диаметром 20—25 мкм на расстоянии 1—2 мм одна от другой. Поле измерений составляет 8—10 мм (чтобы была охвачена зона с максимальными температурой и деформацией). Перед измерением образец подвергают термоциклированию в свободном состоянии для стабилизации теплового режима с последующим измерением термической деформации на каждом участке принятой базы. Затем образец закрепляют и подвергают действию циклических термических нагрузок до 10 циклов для стабилизации процесса циклического деформирования. При минимальной температуре цикла измеряют расстояние между метками. Второй замер производят при максимальной температуре по тем же меткам. Таким образом определяют участок образца с наибольшей деформацией за цикл. В дальнейших двух-трех циклах измерения повторяют только на этом участке. [c.31]

Выравнивание температур газа и грунта позволяет практически исключить влияние газопровода на естественный тепловой и гидравлический режим местности, повысить надежность линейной части трубопровода и увеличить его пропускную способность. В настоящее время ставится вопрос о необходимости круглогодичного охлаждения газа до температуры грунта по всей трассе газопровода, в том числе и за пределами северных районов. Целесообразность такого предложения обосновывается стабилизацией теплового режима работы газопровода в годовом цикле уменьшением линейных деформаций, а следовательно, и температурных напряжений, возникающих в металле труб снижением интенсивности коррозионных процессов. Это должно привести к повышению надежности линейной части, а также к некоторому увеличению подачи товарного газа. Положительные эффекты перекрывают дополнительные затраты, связанные с сооружением холодильных установок на каждой компрессорной станции. [c.70]

Перед испытанием образцы утоняли электрополировкой на 0,2 мм и тем самым удаляли наклепанный в процессе механической обработки слой. Большое внимание уделяли стабилизации теплового режима как в процессе нагрева образца, так и во время его выдержки в нейтральном положении. Нагревали образец до заданной температуры за 30 мин, после чего его выдерживали в течение 10 мин для равномерного прогрева. Условия эксперимента были следующие число циклов нагружения составляло 1 3 5 10 15 и 20, продолжи- [c.218]

После достижения конечных параметров расхолаживания делается выдержка для стабилизации теплового состояния корпусов турбины. Показателем стабилизации состояния корпусов является всевозрастающая тенденция к относительному удлинению роторов. При относительном расширении, равном +0 мм, расхолаживание заканчивается. [c.121]

Влияние температурных деформаций на точность станков с ЧПУ снижается путем их компенсации (предварительным нагревом до стабилизации теплового поля и температурных деформаций) уменьшением количества тепла, выделяющегося при работе станка снижением чувствительности станка к изменению температуры деталей и узлов станка. [c.590]

На рис. 44 приведена схема установки с размещением приборов при проведении исследований. Время разогрева экспериментальной установки и стабилизации тепловых режимов контролировалось по температурам наружной поверхности боковых стен, свода топки и по потерям тепла [c.109]

Как и в случае статического нагружения, при циклическом упругопластическом деформировании имеет место выделение тепловой энергии, величина которой может быть зарегистрирована по описанной выше методике. Однако характер диаграммы изменения градиента температур в переходной части образца при прохождении через нее теплового потока за п циклов имеет иной характер (рис. 3.9, б), чем при статическом нагружении (рис. 3.9, а). В зтом случае площадь данной кривой будет характеризовать величину тепла, прошедшего через переходную часть образца за время т, в течение которого осуществлялся процесс циклического деформирования и проходила стадия стабилизации теплового режима после прекращения нагружения. [c.71]

Пусковой период машины связан с повышенной интенсивностью изнашивания, зависящей от длительности бездействия машины перед пуском, от температуры деталей к свойств смазочного материала. Пусковым периодом следует считать промежуток времени от момента пуска до момента стабилизации теплового состояния машины. Пусковой период сопровождается изменениями величин и форм зазоров в отдельных сечениях зазоры могут быть даже нулевыми. [c.375]

Автоматизация литья под давлением обеспечивает повышение стойкости деталей формы и камеры прессования за счет стабильного теплового режима и регулярного смазывания рабочих и трущихся поверхностей, повышение качества поверхности и плотности Отливок путем регулирования и стабилизации теплового режима и режима смазывания пресс-формы и камеры прессования, снижение потерь в результате угара металла, повышение производительности за счет совмещения нескольких операций в цикле литья, снижение затрат мускульной энергии литейщика и повышение безопасности его труда. [c.275]

До стабилизации теплового пограничного слоя часть тепла идет на его формирование, т. е. на прогрев слоев среды, непосредственно прилегающих к частице фиг. 10—10). [c.224]

После включения температурной лампы в цепь или изменения режима ее питания новое тепловое состояние лампы устанавливается только после значительного промежутка времени. В вакуумированной лампе тепловое равновесие наступает в среднем через 10 мин. В газонаполненной лампе процесс стабилизации теплового режима замедляется постепенным установлением циркуляции. Поэтому длительность установления теплового режима в газонаполненных лампах достигает 30—40 мин. Пока тепловой режим в лампе не установится, при постоянном напряжении, подаваемом к цоколю лампы, изменяется сила тока, протекающего через лампу, и яркость ее ленты. [c.48]

Существует еще один источник ошибок, который характерен только для спутников с гравитационной стабилизацией — тепловой изгиб штанг. Тепловой изгиб появляется в результате нагрева и [c.40]

Выдерживают установленный режим в течение времени, необходимого для стабилизации теплового состояния котла, но не менее 2 ч. Стабилизация теплового состояния характеризуется постоянством температуры продуктов сгорания. [c.22]

Выявляют изменением расхода (давления) воздуха от максимального до минимального (четыре-пять воздушных режимов) при заданном и постоянном давлении газа перед горелками критический расход воздуха, ниже которого наблюдается химическая неполнота сгорания топлива. За каждым изменением воздушного режима следует выдержка времени для стабилизации теплового состояния котла, продолжительность которой должна быть не мен е 30 мин. [c.22]

Электрохимическое полирование производят в стационарных ваннах и автоматических установках. Ванны для полирования при комнатной температуре изготовляют из стали и футеруют винипластом или полиэтиленом. При работе с кислыми горячими электролитами используют свинцовую футеровку. Для улучшения качества обработки поверхности деталей, особенно для обработки внутренних поверхностей труб и высокочастотных трактов, применяют электрохимическое полирование в проточном электролите. Такой способ обработки позволяет применять повышенные плотности тока и способствует стабилизации теплового режима работы ванны. [c.59]

При полностью введенном регулировочном реостате замыкается цепь питания температурной лампы, после чего реостат медленно выводится до тех пор, пока лампа е накалится до нужной яркостной температуры. При этом режиме лампе дается выдержка в течение 15—20 мин., во время которой происходит стабилизация теплового режима лампы, а следовательно, и ее яркостных характеристик. [c.294]

В тех случаях, когда доминирующей является погрешность, определяемая температурными д ормациями системы СПИД, стремятся сократить их диапазон путем стабилизации теплового режима работы системы СПИД или путем применения специальных устройств, компенсирующих перемещения отдельных узлов станка. [c.154]

Обращают на себя внимание относительно большие величины упругих перемещений в направлении действия составляющей Р вследствие того, что каретка с гидрокопировальным суппортом работает на отрыв от направляющих суппорта, что обусловлено конструктивными особенностями станка. Однако за счет того, что упругие перемещения происходят в плоскости, проходящей через составляющие Рх—Рг, при пересчете их на направление действия составляющей Ру погрешность на размере детали составляет около 0,02 мкм (при жесткости 66 500 Н/мм (6770 кгс/мм)], что соответствует началу работы станка, и 0,012 мкм [при жесткости 83 250 Н/мм (8500 кгс/мм) 1, что соответствует стабилизации теплового режима. Эти величины более чем второго порядка малости и ими можно пренебречь [c.267]

В начальной стадии обработки наиболее сильное влияние на размеры деталей оказывают интенсивно развивающиеся тепловые деформации шлифовальной бабки, что приводит к уменьшению размеров деталей. По мере стабилизации тепловых деформаций шлифовальной бабки размеры деталей начинают постепенно увеличиваться, причем увеличение имеет приблизительно равномерный характер. Поэтому можно условно считать, что после стабилизации тепловых деформаций шлифовальной бабки и режущей поверхности круга изменение функциональных усредненных погрешностей подчиняется закону равной вероятности, хотя, разумеется, могут встречаться и значительные отступления от указанного закона. Следует подчеркнуть, что в рассматриваемом случае речь идет только об установлении самого общего характера изменения размеров, причем только для наружного шлифования. При различных реализациях случайных размерных функций [c.66]

Стабилизация теплового потока по длине накатанных труб происходит быстрее, чем в гладкой трубе. [c.306]

В отличие от испытаний по И классу точности при предварительных режимах до приемочных испытаний в целях обеспечения стабилизации теплового состояния котел с камерным сжиганием до начала опытов 9 ч из последних 12 ч должен нести нагрузку на уровне 0,75 испытательной, а в последние 3 ч — испытательную. В эти последние 3 ч колебания нагрузки и параметров не должны быть резкими (изменения паропроизводительности или давления должны быть не более 2 %/мин). При приемочных испытаниях паропроизводительность котла, отклонения давления и температуры пара не должны превышать максимально допустимых значений. [c.76]

При наличии рециркуляции дымовых газов целесообразно вести разгрузку котлоагрегата со степенью открытия направляющего аппарата дымососа рециркуляции, соответствующей начальной нагрузке. Если при достижении определенной нагрузки котлоагрегата температура вторично перегретого пара начинает снижаться, следует увеличить рециркуляцию газов и продолжить опыт при новом ее неизменном уровне и т. д. При переходе с одной нагрузки на другую вследствие изменения рециркуляции газов продолжительность выдержки соответствующей ступени нагрузки должна определяться стабилизацией теплового состояния котлоагрегата (но не менее 30 мин). В то же время необходимо провести контрольные измерения температурного режима поверхностей нагрева по тракту рабочей среды. [c.47]

Для стабилизации теплового режима при непрерывном освещении Солнцем корабль медленно вращался вокруг продольной оси. [c.131]

В течение каждого режима испытания желательно проведение не менее трех измерений всех контролируемых величин, причем начало измерений следует производить через 15—20 мин после перехода на новый режим, т. е. после стабилизации теплового режима дизеля. Измерения при реостатных испытаниях должны производиться при включенных вспомогательных агрегатах. При испытаниях обычного типа примерные формы протоколов и записей могут соответствовать предусмотренным ГОСТ 10448—63. При подсчете результатов испытаний эффективная мощность дизеля и удельный расход топлива при номинальной нагрузке приводятся к нормальным условиям окружающей среды [барометрическое давление 750 мм рт. ст., температура 20°С и относительная влажность 70% (см. главу X)]. В системах с двухступенчатым наддувом (при последовательной установке компрессоров) дополнительно определяется давление и температура воздуха между степенями. [c.324]

Основной результат теоретических решений [Л. 282, 350] следует видеть в предсказании влияния частиц на увеличение длины участка тепловой стабилизации потока. Сравнение с опытными данными, приведенными в 6-9, 7-1, позволяет заключить, что теоретические решения, основанные на весьма упрощенной модели дисперсного потока, во многих важных случаях недостаточны. [c.200]

В этой связи остановимся на вопросе о тепловой нестационарности, вызванной стабилизацией теплового пограничного слоя. Согласно решению Больтце отрыв пограничного слоя шара и, следовательно, формирование этого слоя определяется временем [c.159]

Проводящие разрезные тигли выполняются водоохлаждаемыми, что обычно устраняет загрязнения расплава (см. 1). Однако использование печей с холодным тиглем вносит свои проблемы. Интенсивный теплосъем повьппает расход энергии. Вызванное этим увеличение мощности при передаче ее расплаву индукционным способом может усилить до нежелательных пределов циркуляцию металла, а также затрудняет стабилизацию теплового поля в зоне роста кристаллов. В силу этих причин в настоящее время разрезные проводящие тигли для вытягивания кристаллов не применяются. [c.109]

Термопары Я и В предназначаются, как уже отмечалось, для измерения температуры на торцах образца, поэтому важно, чтобы паразитные перепады температуры на участках между точками fi, Я и торцами оставались малыми по сравнению с перепадами [ и внутри образца. С этой целью контактирующие плоскости образца и ядра должны тщательно шлифоваться и смачиваться перед опытом жидкостью, например жаростойким кремнийорганическим маслом марки ПФМС-4. Последнее имеет то преимущество, что вплоть до t 400° С не дает твердых продуктов разложения. Если исследуются пористые или просто впитывающие масло образцы, для улучшения и стабилизации теплового контакта могут использоваться порошки графита или алюминия. [c.70]

Для измерения разности температур в переходных частях образца, а также температуры разогрева его рабочей базы и перефе-рийных областей к образцу приваривались термопары 10 в точках, показанных на рис. 3.8, б. Термопары Ti и Гг, а также Гз и Г4, соединенные по схеме дифференциальной термопары, позволяли регистрировать разности температур ATi и АГц, входящие в уравнения (3.19). При этом осуществлялась непрерывная запись во времени разностей ATj и АГц на потенциометре типа КСП-4. Последующее планиметрирование площади под кривой от момента исходного нагружения до момента стабилизации теплового режима (ATi = АГц = 0) позволило получать соответствующие численные значения определенных интегралов уравнений (3.19). Температура рабочей зоны образца измерялась с помощью термопар Гб, Tg и Г, (рис. 3.8, б), первая из которых расположена в центре, а две другие — на равных расстояниях от галтелей и центральной термопары. Пример регистрации изменения температуры в процессе эксперимента с помощью термопары Г5 и разность температур Ti—Га приведены соответственно на рис. 3.9, а, б. Измерения температур в точках 5—7 позволяют определить количество тепла Qp, затраченное на непосредственный разогрев образца (увеличение теплосодержания системы) после прекращения теплоотвода от его базы. В этом случае величина Qp определится как [c.70]

Из рассмотрения графиков на рис. 92 видно также, что скорости изменения расходов вторичного пара имеют такой же порядок, как и скорости изменения температурного режима, а скорость изменения температуры пара в греющей камере больше скорости изменения температуры поверхности нагрева, которая, в свою очередь, выше скорости изменения температуры пара в паро-жидкостном пространстве 1-го аппарата. Температура в паро-жидкостном пространстве изменяется с переходным запаздыванием. Поэтому при автоматической стабилизации теплового режима 1-го аппарата и отсутствии накипи (нагара) лучшее качество регулирования при прочих равных условиях может обеспечить система автоматического регулирования, [c.194]

Более длительный процесс разогрева рабочей жидкости до стабилизации теплового режима. Вследствие указанных особенностей продолжительность цикла машин с гидроприводом в период пуска увеличивается и нормализуется лишь через 10 — 30 мин в зависимости от интенсивности работы машины и сорта заль той в гидросистему рабочей пдкости. [c.209]

С целью уменьшения этого отношения за счет увеличения объема инертного газа тепловую трубу иногда оснащают специальным резервуаром, присоединяемым в зоне конденсации (рис. 69). Проведенные первые эксперименты показали, что даже при почти сорокократном изменении величины входного теплового потока удается поддерживать температуру на рабочем участке рассматриваемых тепловых труб с точностью до десятых долей процента [Л. 43]. Но это и есть решение проблемы стабилизации теплового потока и температуры на катоде термоэмиссионного радиоизотопного генератора в условиях непрерывного падения энерговыделения в капсуле. Схема такого генератора, очевидно, должна быть подобной изображенной на рис. 69. Сброс избыточной тепловой энергии, генерируемой в изотопном топливе в начальный период эксплуатации, осуществляется с выступающего за пределы цилиндрического термоэмнссион-ного преобразователя участка тепловой трубы. Со временем по мере распада топлива и уменьшения избытка энергии граница раздела инертный газ — пар постепенно [c.119]

Условия, режимы. Перед испытаниями станок не должен работать в течение не менее 16 ч. Колебания температуры окружающей среды не должны составлять более чем (0,5 - 1,0)° С в течение 1 - 2 ч в зависимости от точности и размеров станка. Начальными измерениями являются измерения "холодного" станка. Шпинделю сообщают медленное вра-щение и проводят отсчет показаний приборов в четырех угловых положениях через 90°. Затем съемную часть оснастки снимают со станка и шпиндель приводят во вращение с заданной скоростью. При контрольных испьгганиях скорость вращения выбирают равной минимальной, средней и максимальной в диапазоне скоростей станка. По истечении заданного интервала времени станок выключают и измерения повторяют. Испытания ведут до стабилизации тепловых смещений. Стабилизация теплового смещения определяется тем, что дальнейшее измерение смещения на протяжении следующего интервала измерений не превьппает 10 % от достигнутого смещения для станков класса Н и П и 5 % для сганков класса В и А. Максимальные значения относительных угловых и линейных тепловых смещений оси шпинделя и время их стабилизации являются тепловыми характеристиками станка. [c.728]

Контактный аппарат. Диаметр цилиндрической части аппарата 2,2. ч. Двенадцать платиноидных сеток диаметром 1600 мм зажаты в специальной кассете, уложенной на решетке, опирающейся на металлические балки. Под ними на колосниковой решетке правильными рядами уложен слой керамических колец, служащий для стабилизации теплового режиму на катализаторных сетках и для частичного улавливания платиноидной пыли. Колосниковая решетка опирается на своды из огнеупорного кирпича. [c.69]

В отличие от испытаний II категории сложности при приемо-сдаточных испытаниях с целью о беспечения стабилизации теплового состояния котлоагрегата с камерной топкой до начала опытов 9 ч из последних 12 ч котлоагрегат должен нести нагрузку на уровне 0,75 испытательной, а в последние 3 ч, как и при испытаниях II категории сложности, на нем должна поддерживаться испытательная нагрузка. В эти последние 3 ч колебания нагрузки и параметров не должны быть резкими (не более 2% изменения паропроизводительности или давления в минуту). При этом не должна [c.57]

Анализ формулы (9.47) показывает, что при транспортировке нестабильного конденсата величина гидравлического уклона не йВЛЯ ТОЯ ПОСТОЯННОЙ и изменяется по длине конденсатопровода. Причем наиболее значительное изменение гидравлического уклона наблюдается на головном участке конденсатопровода, характеризующемся интенсивным теплообменом между транспортируемой жидкостью и окружающей средой. По мере роста з и стабилизации теплового режима перекачки конденсата величина гидравлического уклона достигает своего предельного (максимального или минимального) значения и в дальнейшем остается постоянной. [c.336]

Если рассматривать стабилизированный в тепловом отношении поток, а лишь для него даже при предварительной стабилизации движения частиц можно принять допущение OT= onst, то на достаточном расстоянии L от входа будет [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...