Вращение, его составляющие при деформации

В работе [31] изложены результаты теоретического и экспериментального исследования по изучению термопрочности дисков стационарных турбин. Испытывали диск в разгонной установке, как это следует из рис. 4, при достаточно жестких условиях теплового нагружения. Нагрев диска начинали при достижении предельной частоты вращения (п=12 700 об/мин), которую выдерживали постоянной в течение 60 мин температура на ободе диска составляла 750°С, в то же время градиент температур по радиусу в начальный период достигал 650° С. После 13 циклов испытаний в диске была обнаружена магистральная трещина, идущая от дна лопаточного паза в полотно диска. Причиной столь быстрого разрушения диска, как показал расчет, явились циклические упругопластические деформации раз- [c.9]

Диск испытывали при ЗЗО"" С, частота его вращения в момент разрушения составляла 5520 об/мин. Как показали расчеты, зона пластической деформации распространилась на расстояние 100 мм от поверхности центрального отверстия в диске. Следовательно, напряжение в ликвационной зоне превысило предел текучести материала и в результате вызвало пластическую деформацию. В целом эти ликвационные зоны имели низкую пластичность для данного сплава, степень которой зависит от их размера и характера. [c.85]

Резьбовые головки испытуемого образца ввинчиваются в стержневые захваты 1 и 4. Нижний захват 1 соединен с рычагом 7, соотношение плеч которого 1 50, а верхний захват 4 — с червячно-вин-товым подъемным механизмом 5. Наибольшая деформация образца 2 при полном ходе рычага составляет 2 мм. Чтобы не приостанавливать испытания, образец подтягивают в первоначальное положение, пользуясь рукояткой 6, которая соединена цепной передачей с подъемным механизмом. С помощью этой рукоятки создают нагрузку и снимают ее. При вращении ее по часовой стрелке образец нагружается, а против — разгружается. [c.102]

Под действием растягивающей силы отсчетный механизм пере- мещается в направлении малой оси ромба на величину деформации одной из двух частей упругого элемента, а тяга 4 при этом перемещается на величину деформации второй части. Суммарное перемещение шарнира 5 равно суммарной деформации обоих частей упругого элемента и составляет 1,6 мм. Поворот сектора вызывает вращение трибки и стрелки. [c.167]

У сочлененных щатунов (фиг. 65, схема а) достигается значительная жесткость кривошипной головки, что обеспечивает сравнительно небольшую ее деформацию. Ход поршня в цилиндрах правой и левой группы получается обычно разной величины. Если угол, под которым палец прицепного шатуна расположен по отношению к оси главного шатуна, больше угла развала цилиндров, то ход поршня, соединенного с прицепным шатуном, несколько больше хода поршня, соединенного с главным шатуном. Так, у шатунов дизеля В-2 этот угол составляет 67°, а разница в величине хода поршней получается 6,7 мм. Это происходит потому, что при вращении коленчатого вала ось кривошипной головки главного шатуна движется по окружности радиуса кривошипа, а нижняя головка прицепного шатуна—по овалу. [c.104]

Постоянные интегрирования щ и у соответствуют параллельному переносу -у, которое должно быть малым, соответствует вращению, не сопровождающемуся деформацией. Составляя вихрь вектора перемещения, определим геометри- [c.113]

Силу на ведущем конусе измеряли по деформации цилиндрической винтовой пружины прямоугольного профиля, а на ведомом конусе — с помощью проволочных датчиков, наклеенных на рычаг управления, который был протарирован с помощью камертонного динамометра. Осевую силу пружины для передачи заданной мощности определяли исходя из тяговой способности ремня, коэффициента снижения частоты вращения ведомого вала, жесткости поперечного сечения и долговечности ремня. При коэффициенте снижения частоты вращения не выше 10%, прогибе поперечного сечения ремня в средней части до 1 мм и долговечности ремня порядка 6000 ч оптимальная осевая сила пружины для предельных скоростей ремня составляет 170 и 80 даН. [c.91]

Потеря скорости составляется из истинного скольжения, обусловленного природой передачи трением, и так называемого кажущегося скольжения — изменения передаточного числа с изменением нагрузки. Последнее объясняется смещением рабочих колес или ремня вследствие деформации деталей передачи, смещением полюса качения при перераспределении сил трения в контакте и другими причинами, разобранными ниже. Подобное изменение скорости вращения сопровождается обратно пропорциональным ему изменением крутящего момента и не влечет за собой потерю мощности однако оно искажает кинематическую характеристику вариатора. Относительное изменение скорости устанавливается из опытов по формуле [c.12]

Роликовые подшипники. Роликовый радиальный подшипник с короткими роликами (рис. 248, а) предназначен для восприятия больших радиальных нагрузок. Грузоподъемность его составляет в среднем 1,7 от грузоподъемности однорядного радиального шарикового. Подшипник легко разбирается в осевом направлении, допускает некоторое осевое взаимное смещение колец, а потому удобен в случаях больших температурных деформаций валов или необходимости осевой самоустановки валов, например валов, несущих шевронные зубчатые колеса. Выполняется со штампованным (рис. 248, и) или — при повышенных частотах вращения — с массивным (рис. 248, з, л, м) сепаратором. [c.498]

Предположим, что в результате упругих деформаций вала ось вращения диска X, составляет с неподвижными координатными плоскостями ху и xz [c.312]

В [Б7] приведен знаменитый пример, в котором элементы формы б (рис. 4.1) выдерживают это тестирование, а для элементов формы а несовпадение составляет 1,5%. (Такова ошибка для крупномасштабной энергии деформации, а поточечная ошибка напряжений достигает 25%.) Здесь рассматривается кубическая функция с параметрами V, их я Юу в вершинах. Десятое неизвестное исключается с помощью ограничения на коэффициенты. Авторы неодобрительно относятся к приравниванию коэффициентов при х у и, ху , потому что это ограничение на правильном треугольнике может нарушаться все девять узловых параметров функции ху(1—х — у) на стандартном треугольнике равны нулю — ограничение выполнено, а полином не равен тождественно нулю. Поэтому авторы выбрали условие, инвариантное относительно вращения и никогда не вырождающееся. [c.206]

Для записи зависимости М (1) изменения крутящего момента по времени обычно используют деформацию скручивания вала. Измерение деформаций осуществляется четырьмя датчиками проволочного сопротивления, наклеенными на вал под углом 45° к образующей. Четыре наклеенных на вал датчика составляют измерительный мост. Неточности, возникающие от деформаций сжатия или изгиба измерительного вала, устраняются указанным способом наклейки датчиков. При изгибе вращающегося вала расположенные попарно датчики деформируются на равную величину, но имеюшую разные знаки. Равные деформации датчиков не нарушат баланса моста, вследствие чего изгиб вала не будет отмечаться шлейфом осциллографа, записывающим крутящий момент. При нагрузке вала (сжимающей или растягивающей силами) все наклеенные датчики изменят свои сопротивления на одну и ту же величину одного знака. Это вызовет равное для всех плеч моста изменение сопротивлений, что не нарушит его баланса. Таким образом, датчики измерят только деформацию кручения. Вращение вала обусловливает необходимость применения токосъемного устройства со скользящими контактами. [c.440]

В общем случае на основе уравнений (6.2) — (6.7), (2.2), (2.3) возможен расчетный переход от скорости вращения ротора через номинальные напряжения к местным деформациям этот переход осуществлен на рис. 6.9 путем введения по оси ординат дополнительной шкалы в числах оборотов ротора. Из рис. 6.9 видно, что при допустимой скорости вращения ротора саморазгружающе-гося сепаратора п = 5000 об/мин, соответствующей рассматриваемому режимз его работы, допустимое чис.по пусков по нормативному расчету [13] составляет [/У] =1,7-10 циклов, а по расчетно-экспериментальной оценке с использованием результатов фактических испытаний [Л ] =2,5-10 циклов. [c.133]

Деформация ядер — квантовый эффект, связанный с оболочечной структурой ядра. Конфигурации заполненных оболочек сферически симметричны. Напротив, орбиты частиц, не входящих в заполненные оболочки, анизотропны, что приводит к отклонению формы ядра от сферически симметричной. Все обнаруженные Д. я. имеют форму вытянутых эллипсоидов вращения. Отклонению от аксиальной симметрии препятствуют спии-орбиталъное взаимодействие нуклонов и парные корреляции пуклоиов в ядре (см. ниже). Неакспальная форма возможна у самых лёгких Д. я. Неск. нуклонов сверх заполненных оболочек в этих ядрах составляют значит, часть всех частиц в ядре, что приводит к наибольшим наблюдаемым деформациям. [c.599]

Этот же эффект — нерасслоение намотки и разрушение внешнего витка первым — достигается намоткой ленты или другого гибкого элемента вообще без натяга, но со склейкой витков эластичным клеем. При этом толщина склейки должна составлять 10—30% от толщины ленты. Слои эластичного клея играют роль компенсаторов зазора между витками при вращении, растягиваясь при разной деформации витков, а также обода и ступицы. Однако наличие эластичных слоев между слоями рабочей ленты имеет и отрицательные стороны. Удельная масса обода становится с ними невысокой, возраста- [c.105]

Пластовискозиметр ПВР-2. Этот прибор разработан в Институте нефтехимического синтеза АН СССР. В нем используется измерительный узел конструкции В. П. Павлова. Выпускается СКВ Промприбор в г. Ленииакане (Арм. ССР). Он предназначен для определения вязкости и других реологических характеристик дисперсных систем и растворов полимеров. Во вращение приводится внутренний цилиндр, наружный связан с тензометрическим измерителем моментов. Возможно также использование торсионов. Необходимое для исследования количество вещества составляет около 1 мл. Диапазон температур от —100 до 350° С (при температурах ниже —50° С необходима защита верхней части измерительного узла от конденсации влаги, при температурах выше 120° С должны использоваться жаростойкие прецизионные подшипники) = 5,0 сж Нц = 0,500 Rei= 0,495 Rei = 0,490 см (для рифленых внутренних цилиндров вз = 0.480 см). Пределы измерения вязкости от 1 до 10 н-сек-м скорости деформации от 10 до 10 напряжения сдвига от 3-10" до 10 н-м . [c.195]

Поперечные колебания балок. Этот случай является несколько более сложным, поскольку при достаточно коротких длинах волн колебаний вследствие влияния поперечных напряжений ie деформаций становится важной так называемая инерция вращения или инерция поворота, т. е. инерция, обусловленная поворотами поперечных сечений балки, куда входят продольна ускорения, и ее следует рассматривать наряду с обычными попе-речными ускорениями. Элемент однородной балки длиной dx имеет равный /р dx момент инерции масс относительно нейтральной оси, где Г— момент инерции площади поперечного сечения, р —плотность. Угол поворота элемента по часовой стрелке равев dWjldx (см. рис. 2.1) отсюда угловое ускорение по часовой стрелке составляет d Wf/dxdi , оно порождает ийправленный. против часовой стрелки момент инерции /р(5 гу/3 г который дол- [c.203]

Во время выполнения динамических измерений при испытаниях автомобилей было получено максимальное ускорение в вертикальном направлении, равное 3g. В горизонтальной плоскости поперечные силы, возникающие при движении на повороте, и продольные тормозные силы ограничены сцеплением шины с дорогой, поэтому предельное значение замедления, равное Ig, приемлемо. Гарретт предложил, для нахождения соответствующих максимальных нагрузок умножать величину ускорения (или замедления) на коэффициент запаса, равный 1,5. Таким образом, максимальные вертикальные (удар о препятствие) ускорения составляют 4,5g, продольные (торможение и ускорение) — 1,5 , ускорения при движении на левом или правом повороте достигают l,5g. Случай удара о препятствие рассмотрен на рис. 1.10. Когда автомобиль расторможен, направление равнодействующей силы может проходить только через ось вращения колеса. Если вертикальная статическая реакция, действующая на колесо, равна R, то динамическая реакция будет равна 4,5/ . Равнодействующая сила пройдет через точку контакта колеса с препятствием и через ось колеса и составит Р = = 4,5/ / os0. Горизонтальная составляющая равнодействующей силы будет равна произведению 4,5/ sin0/ os 0 = 4,5/ tg 0. Если препятствие преодолевается так быстро, что кузов автомобиля успевает лишь незначительно приподняться, то эффективная высота препятствия будет равна разности Н — (D—S), где S — статический прогиб (под действием веса автомобиля) подвески D — полная деформация подвески. Высоту препятствия Н обычно принимают равной 150 мм (допустимая деформация шины). [c.28]

Центральное место в монографии занимает третья глава, в которой на основе единой кинематической гипотезы, позволяющей учесть поперечные сдвиговые деформации, удовлетворить условиям межслоевого контакта и условиям на граничных поверхностях, из принципа возможных перемещений получены нелинейные тензорные уравнения статики упругих анизотропных слоистых оболочек и сформулированы соответствующие им краевые условия. Указаны предельные переходы к уравнениям классической теории оболочек и ортотропной оболочки, предоставляющим возможность учета эффектов сдвига в одном направлении ортотропии (армирования) и неучета — в другом. Приведены упрощенные уравнения, пригодные для расчета пологих оболочек. Линеаризованные уравнения статической устойчивости слоистых оболочек, основанные на концепции Эйлера о разветвлении форм равновесия, сформулированы в параграфе 3.4, а в параграфе 3.5 из принципа виртуальных работ эластокинетики выведены нелинейные уравнения динамики. Здесь же приведены линеаризованные уравнения динамической устойчивости слоистых оболочек и пластин, обсуждены предельные переходы и упрощения, подобные тем, какие были сделаны в задаче статики. Параграф 3.5 посвящен формулировке неклассических уравнений многослойных оболочек в системе координат, связанной с линиями кривизн поверхности приведения. В этой же системе координат составлены уравнения, описывающие осесимметричную деформацию слоистой ортотропной оболочки вращения. В параграфе 3.7 описаны [c.12]

Объемная ползучесть кристаллических полимеров (ПТФЭ и других) изучалась на установке [123], схема которой показана на рис. 5.3. Основу установки составляет цилиндр высокого давления 10, внутри которого установлен исследуемый полимерный образец //. С помощью пружины 9 образец закрепляется неподвижно. Измерение деформаций производилось с помощью прецизионного микрометрического винта 3, вращение которого осуществлялось с помощью вала 4. Уплотнения 7 выполнены обычным способом по методу некомпенсированной площади [25]. [c.165]

Отечественный девятиклетевой стан, выполненный по второй схеме, имеет расстояние между клетями 1150 мм. Диаметр валков 530—550 мм, а длина 230 мм. На стане прокатывают трубы одного диаметра — 108 мм с толщиной стенки от 3 до 8 мм. Двигатели 1-й, 8-й и 9-й клетей, в которых производят значительно меньшую деформацию, имеют мощность по 450 кет, а остальные клети — двигатели мощностью по 1200 кет, так что общая мощность двигателей составляет 8550 кет. Скорости вращения рабочих валков во всех клетях имеют разные пределы регулирования. Число оборотов валков в минуту в первой клети может быть в пределах 45-ь86, во 2-й — 48ч-91, в 3-й — 60ч-114, в 4-й — 73-I-118, в 5-й — 90—170, в 6-й— 103--203, в 7-й— 127- 241, а в 8-й и 9-й — 141263. Для унификации двигателей разные пределы регулирования скоростей валков достигнуты путем применения для каждой рабочей клети комбинированных шестеренных клетей с разными передаточными отношениями конических пар. [c.128]

Пример. Рассмотрим выглаживающее токарное строгание заготовки длиной 400 мм и диаметром 30 мм из стали 38ХМЮА (НВ 300). Инструментом служит естественный алмаз с цилиндрической рабочей частью г м = 3 мм и углом наклона образующей по отнощению к оси обрабатываемой заготовки Р = 30°. Ширина полосы деформации Ь = 0,25 мм. Обработка ведется на станке для суперфинищи-рования с горизонтальной осью вращения заготовки сила, действующая на инструмент, Рг = 300 Н, окружная скорость = 0,5 м/с, скорость перемещения инструмента Ус = 1 м/с (Аст = 2). Время обработки заготовки составляет 0,8 мин, что в 6 раз меньше времени выглаживания по традиционной токарной схеме. [c.150]

Корпус головки снабжен регулировочным винтом 4. По винту 4 перемещается ползущка 6, служащая упором для державки 1. При вращении винтом 4 ползущка 6 воздействует на штифт 8, а державка 1 перемещается в радиальном направлении и тем самым обеспечивается точная настройка головки на требуемый размер обработки. После установки на требуемый размер державка 1 жестко фиксируется в пазу вследствие упругой деформации корпуса 2 при затягивании винтом 7. Для создания возможности деформации паза типа ласточкин хвост корпуса имеют продольную прорезь. Корпус и державка закалены до 32— 40 НКСэ. Настройка головки на размер обработки производится на специальном приборе типа БВ2015. Точность настройки, доступная в производственных условиях, составляет 0,01... 0,02 мм, в зависимости от диаметра и опыта оператора. [c.193]

Детали прижимаются с постоянным (рис. 79, А) или возрастающим (Б и В) давлением. Малое давление облегчает начало вращения крупных деталей. Оно может составлять 1—2 кГ1мм . Максимальное давление достигает 20 кГ/мм и более. Сварка завершается осадкой и быстрым прекращением вращения. Деформацию менее прочного материала ограничивают вставкой или втулкой (см. рис. 78, в). [c.112]

Испытания на усталость производились на машинах типа ЛКИ-2р, на которых осуществлялся переменный изгиб консоль-ного образца, при вращении со скоростью 1370—1450 об/мин. Было показано, что предел усталости (за 10 циклов) гладких образцов технического титана составляет 30,8 кг/мм , или 52,5% от предела прочности и 61% от предела текучести (при остаточной деформации 0,2%). Надрез заметно снижает предел усталости, но чувствительность титана к надрезу при циклических испытаниях меньше, чем, например, стали. Очевидно, это связано с более высокой вязкостью титана. [c.17]

В 1887 г. Майкельсон повторил свой опыт совместно с Морли (1837—1923). Для того чтобы при вращении интерферометра не возникали деформации, вызывавшие небольшое смещение интерференционных полос, интерферометр вместе с остальной аппаратурой монтировался на тяжелой цементной плите, которая плавала в сосуде со ртутью. С той же целью прибор все время находился в медленном вращении, даже в моменты наблюдения. Путем применения многократных отражений от 16 зеркал, установленных на той же плите, эффективная длина плеча интерферометра была доведена до II м. Ожидаемое смещение из-за орбитального движения Земли составляло уже 0,4 интерференционной полосы. Максимально наблюдавшееся смещение (из-за неизбежных случайных помех) составляло 0,02, а среднее — много меньше 0,01 интерференционной полосы. Опыт позволил утверждать, что скорость эфирного ветра не может превышать I км/с. Сам Майкельсон пришел к заключению, что результат опыта определенно отрицательный — эфирного ветра не существует. [c.627]

Ходовую часть микропогрузчика составляют четыре ведущих колеса 15, имеющие на ободе 17 обычные или широкопрофильные шины. Колеса не имеют подвески они жестко прикреплены к корпусу машины, а необходимая плавность хода микропогрузчика обеспечивается за счет деформации шин. Гидрообъемный реверсируемый привод 16 колес левого и правого бортов машины осуществляется через цепные конечные передачи от двух гидромоторов, питаемых от гидронасоса, соединенного с дизелем. Оператор с помощью двух рычагов 30 управляет скоростью и направлением вращения отдельно колес левого и правого борта машины, обеспечивая тем самым ие только необходимую скорость и направление движения машины, но и ее поворот (см. рис. 1.8, з), причем в том случае, когда колеса левого и правого бортов вращаются [c.64]

В работах В. А. Boley и С. С. hao [1.115, 1.117] (1955, 1958) с цомощью вариационного подхода составляется дифференциальное уравнение поперечных колебаний балки, которое учитывает деформацию сдвига, инерцию вращения и, отличие от известното уравнения балки Тимошенко, поперечное расширение (по Ляву) [c.46]

Расчет статически неопределимых Ф. обычно производится по т. н. методу сил, который в данном случае является наиболее приложимым методом. Идея этого метода заключается в пре- вращении фермы заданной в Ф. основную, обычно статически определяемую путем удале-ния или разреза лишних стержней с заменой их неизвестными силами х , х ,. .., х и написа- ния дополнительных условий, к-рые приводи- ли бы в тождество основную Ф. к Ф. заданной. Дополнительные условия составляются на ос- новании анализа возможных относительных перемещений узлов, к к-рым были присоединены лишние стержни, по их направлению, если они были удалены, и анализа возможных переме- щений концов разрезанных сечений стержня, если стержни были разрезаны. В первом случае относительные перемещения узлов возможны в пределах упругих деформаций устраненного [c.402]

Выше уже отмечалось, что однодоменный сегнетоэлектрический кристалл обычно имеет гораздо более сильно выраженный пьезоэффект, чем поляризованная керамика того же химического состава. Движение доменных стенок вносит вклад в величину пьезоэлектрических, упругих и диэлектрических постоянных керамики, однако оно не является принципиально необходимым для существования пьезоэффекта. Пьезомагнетизм не удалось непосредственно наблюдать у однодоменных ферромагнетиков, хотя теоретически он должен существовать, поэтому с точки зрения практических применений пьезомагнитный эффект, который возникает при одновременном действии постоянного или остаточного поля, обусловлен только переориентацией доменов. Здесь не играет роли, с каким процессом он связан — с движением доменных стенок или с вращением магнитных моментов доменов. Переориентация доменов приводит к возникновению деформаций, поскольку отдельные домены ферромагнетика обладают спонтанной деформацией, обусловленной их собственными магнитными моментами. Однако эти деформации более чем на порядок величины меньше, чем деформации таких сегнетоэлектриков типа перовскита, как BaTiOs или Pb(Zr,Ti)03. Полная деформация в направлении, параллельном электрическому полю, в поляризованной керамике PZT-4 порядка 0,5%, в то время как магнитострикционный эффект в никеле при полном насыщении составляет 0,0033%. [c.312]

В соответствии с графиками, приведенными на рис. 9.13, находим величину времени деформации ткани Г р с учетом частоты вращения главного вала. Она составляет 0,009...0,017 с. На основании графиков, приведенных на рис. 8.7, выбираем время деформации подбатанного вала, которое для данного артикула ткани составляет 0,004...0,009 с. Находим на графике, приведенном на рис. 9.14, интервал времени [c.149]

Смотреть страницы где упоминается термин Вращение, его составляющие при деформации : [c.390] [c.458] [c.175] [c.14] [c.71] [c.197] [c.170] [c.34] [c.54] [c.84] [c.361] [c.45] [c.144] [c.325] [c.322] [c.362] [c.95] [c.217] [c.689] [c.508]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...