Деформация составляющие

Различают пластичное (вязкое) и хрупкое разрушение металлов. Характерная особенность пластичного разрушения — большая предшествующая пластическая деформация, составляющая десятки и даже сотни процентов относительно поперечного сужения или удлинения. Высокопластичные материалы разрушаются путем среза (соскальзывания) под действием максимальных касательных напряжений (рис. 13.38, а), менее пластичные получают разрушение типа конус-чашечка (рис. 13.38, б). Излом имеет матовый оттенок и волокнистый характер. Пластичное разрушение требует затрат большого количества энергии, поэтому при эксплуатации конструкций случается сравнительно редко. [c.544]

Потому что оно разрушается при очень малых остаточных деформациях, составляющих доли процента. [c.39]

На основании полученных данных о распределении составляющих скоростей и давлений по радиусу и высоте контактно-сепарационного элемента можно сделать следующие выводы профили относительных компонентов составляющих скоростей и давлений автомодельны осевая и тангенциальная составляющие скорости уменьшаются с приближением к оси элемента, причем осевая скорость в центральной зоне элемента может стать отрицательной тангенциальная составляющая скорости резко изменяется у стенки элемента, что свидетельствует о наличии трения между потоками в пристенном пространстве в зависимости от конструкции завихрителя изменяется структура потока, формируемая завихрителем из исследованных конструкций лучшие показатели по формированию потока имеет элемент диаметром 100 мм, снабженный комбинированным завихрителем, исключающим деформацию составляющих полей скоростей и давлений. [c.286]

Результаты рассмотренных выше опытов послужили основой для разработки метода повышения жаропрочных свойств широкого круга металлов и сплавов путем механико-термической обработки. Этот метод заключается в следующем [56]. После стандартной термической обработки металлы и сплавы подвергают дополнительному деформированию (растяжению, прокатке и др.) до критической степени деформации, составляющей 0,2—3%, при температуре, не превышающей температуры начала рекристаллизации, а затем выдерживают при этой температуре в течение 20—50 час. без нагрузки. [c.32]

Если при предельной деформации, составляющей 2,5% для труб из легированной стали, наблюдаются частые разрывы труб, она сокращается До 2%- [c.138]

Причем 6/ характеризуют соотношения между интенсивностями гармонических составляющих, так что (Ь/Г равно среднему квадрату интенсивности касательных деформаций составляющей частоты и>/. [c.156]

Учет местной податливости в зонах контакта (условие 5 по табл. 4) при частичном раскрытии стыков. Упругие перемещения в корпусных конструкциях складываются из деформаций составляющих их деталей и перемещений в контактных сопряжениях. Расчет жесткости конструкций без учета контактных перемещений приводит к существенному занижению общих упругих перемещений [8]. Кроме того, из-за трудоемкости такого учета в расчетной практике применяется упрощенная замена контактных давлений, действующих по кольцевым площадкам малой ширины, распределенным по средней окружности площадок усилиями [4, 5]. Такая замена реальных контактных зон идеальными угловыми шарнирами вызывает завышение взаимных угловых перемещений в этих зонах. В работе [б] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком с использованием данных работы Г9], полученных численным методом осесимметричной теории [c.91]

В первом случае исследовалось растяжение-сжатие образцов латуни. В этих опытах величина предшествующей деформации находилась в пределах от 0,7 до 17,5%. Результаты экспериментов не подтвердили предположения Мазинга для всего исследованного диапазона начальных деформаций. Совпадение наблюдалось лишь для малых начальных деформаций, составляющих несколько упругих. [c.87]

Система, не имеющая степеней свободы, называется кинематически (геометрически) неизменяемой. Такие системы меняют свое положение или конфигурацию только за счет деформации составляющих их элементов. [c.294]

Деформация Составляющие деформации. При рассмотрении деформации в упругом теле предполагается, что существуют ограничения, препятствующие перемещению его как жесткого тела. Таким образом, какое-либо перемещение частиц тела может происходить лишь за счет его деформации. Будем рассматривать только очень малые деформации, подобные тем, какие имеют место в инже- [c.570]

После деформаций, составляющих 0,2—0,3, истинное напряжение уменьшается, причем тем интенсивнее, чем больше скорость деформирования. При скорости 0,1 мм/с и деформации 0,5 образец разупрочняется до напряжения 200 МПа (наибольшее напряжение 238 МПа). При скорости 2,5 мм/с наибольшее напряжение (342 МПа) снижается при достижении указанной деформации до 286 МПа, т. е. до значения, меньшего предела текучести металла. [c.70]

В частном случае однородной деформации, составляющие перемещения н, г и гг являются линейными функциями координат, и, согласно выражениям [е], составляющие деформации остаются постоянными по всему объему тела, т, е, в этом случае каждый элемент тела испытывает одну и ту же деформацию. [c.216]

Деформация в точке 214 главные осн ее 217 главные плоскости 217 не сопровождающаяся вращением 434 плоская 24 однородная 212 сдвига см. сдвига деформация составляющие ее 17, 216 в полярных координатах 75 отнесенные к ортогональным криволинейным координатам 195 тождественные зависимости между ними 33, 221. 340. [c.446]

Систематический путь вычисления перемещений состоит н следующем сперва вычисляем из уравнений, связывающих напряжения и деформации, составляющие деформации затем получаем из них диференцированием все вторые производные от и, V, гг/ по х, у, г. Двукратное интегрирование дает нам перемещения однако проще вести вычисления следующим путем по формулам (12) 41 и (12) 11 имеем (5 = <з [c.112]

Наибольшая температурная деформация соответствует меньшему значению усилия зажима детали вследствие меньшего сопротивления распространению температурных деформаций составляющих звеньев (рис. 4.5) [c.262]

Согласно одной яз этих схем принимается, что упругая деформация переходит в необратимую за счет непрерывно следующих друг за другом актов элементарных сдвигов. Однако исследование развития сдвиговой деформация, составляющей при релаксации (напряжений тысячные и сотые доли процента, представляет значительные экспериментальные трудности. [c.15]

При малой деформации составляющие 63, вдоль каждой из главных осей, вызванные одновременным действием Ст1, и О3, нужно найти на основе принципа независимости действия сил путем суммирования [c.97]

Общее остаточное формоизменение поликристаллического тела складывается из пластических деформаций составляющих его зерен (изменения их формы и размеров) и их относительного смещения. [c.12]

Если прокатка по назначенному режиму не дает достаточного исправления, то можно производить повторную прокатку. Повторная прокатка по одному и тому же месту при неизменном усилии вызывает затухающую пластическую деформацию, составляющую не более 10—15% от деформации предыдущего пропуска. Для получения большей величины пластической деформации при повторных прокатках следует повысить усилие. Механическая правка прокаткой требует высокого качества сборки перед сваркой и определенной очередности сборки, сварки и правки. Если сварка одного из швов не нарушает качество [c.185]

Экспериментальное определение сопротивления деформации при разл ичных термомеханических параметрах производится в большинстве случаев испытанием образцов на растяжение или сжатие. При испытании образцов способом линейного растяжения исключаются факторы, искажающие действительные значения сопротивления деформации. Кроме того, при испытании на растяжение можно сравнительно просто поддерживать постоянной температуру нагретого образца в течение всего процесса деформации. Наиболее достоверные значения сопротивления деформации в условиях линейного напряженного состояния при растяжении можно получить при степени деформации, составляющей не более 20—25%. При больших степенях деформации в рабочей части образца появляется шейка, в которой возникает объемное напряженное состояние. Таким образом, зона деформации непрерывно уменьшается, сосредоточиваясь в области шейки, при этом в остальной части образца напряжения падают. В данном случае влияние объемного напряженного состояния учесть очень трудно, поэтому при степени деформации более 20—25% становится необходимым проводить испытание образцов на сжатие. Проводить эксперименты на сжатие следует очень тщательно, устранив неравномерное деформирование образца и падение его температуры в процессе деформации из-за соприкосновения холодных бойков с образцом, а также предусмотрев уменьшение сил контактного трения. Поэтому сжатие образцов осуществлялось в специальном контейнере, на контактные поверхности образца наносили смазку и регистрировали температуру образца в момент деформации. [c.8]

При базировании присоединяемых деталей по установочной и двойной опорным базам обеспечить компенсацию относительных поворотов сопрягаемых деталей не представляется возможным, а поэтому их сборка будет сопровождаться упругими и пластическими деформациями составляющих звеньев технологической системы. Для предотвращения таких нежелательных явлений следует обеспечить базирование присоединяемых деталей при сборке изделий с помощью упругих компенсаторов по двойной направляющей базе либо предусмотреть на заходных поверхностях соединяемых деталей особые элементы, обеспечивающие их базирование непосредственно на базовой детали. [c.285]

Для различных типов технологических машин значительная часть развиваемой механизмами энергии идет на деформацию составляющих его элементов, например, в текстильных машинах, металлорежущем оборудовании, полиграфических машинах и др. Как известно, повышение жесткости деталей, составляющих механизмы, увеличивает инерционно-массовые характеристики и как следствие снижает производительность оборудования, а занижение жесткости приводит к значительным деформациям составляющих элементов механизмов машин. В последнем случае могут создаться условия, когда осуществление технологической операции станет невозможным. Поэтому выбор оптимальных затрат энергии на деформацию и полезную работу - задача актуальная и перспективная. [c.63]

Как было упомянуто, тензор деформации, составляющие которого обозначены SiJ, выражает простое удлинение. Однако при деформации происходит также поворот прямой, соединяющей рассматриваемые элементы тела. Этот поворот в случае малых деформаций, как показано, например, в работе [2], можно выразить соотношением [c.17]

Напряжения, вызывающие смещение атомов в новые положения равновесия, могут уравновешиваться только силами межатомных взаимодействий. Поэтому под нагрузкой при пластическом деформировании деформация состоит из упругой и пластической составляющих, причем упругая составляющая исчезает при разгрузке (при снятии деформирующих сил), а пластическая составляющая приводит к остаточному изменению формы и размеров тела. В новые положения равновесия атомы могут переходить в результате смещения в определенных параллельных плоскостях, без существенного изменения расстояний между этими плоскостями. При этом атомы не выходят из зоны силового взаимодействия и деформация происходит без нарушения сплошности металла, плотность которого практически [c.53]

Вертикальная составляющая силы резания Я, действует в плоскости резания в направлении главного движения (по оси z). По силе Р, определяют крутящий момент на шпинделе станка, эффективную мощность резания, деформацию изгиба заготовки в плоскости xoz (рис. 6.10, а), изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б), а также ведут динамический расчет механизмов коробки скоростей станка. Радиальная составляющая силы резания Ру действует в плоскости хоу перпендикулярно к оси заготовки. По силе Рд определяют величину упругого отжатия резца от заготовки и величину деформации изгиба заготовки в плоскости хоу (рис. 6.10, а). Осевая составляющая силы резания действует в плоскости хоу, вдоль оси заготовки. По силе Р рассчитывают механизм подачи станка, изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б). [c.264]

Зарождение острой микротрещины может происходить только по механизмам, обеспечивающим такую ориентацию образовавшихся несплошностей, при которой практически исключается эмиссия дислокаций из вершины зародышевой микротрещины и, как следствие, ее пластическое притупление и превращение в пору. Зарождение острых микротрещин в ряде случаев (при умеренных температурах) происходит при напряжениях, значительно превышающих предел текучести, т. е. при пластической деформации, составляющей примерно 1—20%-Значительно раньше, например при о От, может происходить зарождение пор, т. е. микротрещин, которые при зарождении сразу притупляются за счет эмиссии дислокаций из вершин. Если при зарождении острой микротрещины условие страгива-ния Гриффитса не выполнено, дальнейший ее рост, как и рост пор, может быть только стабильным, обусловленным пластическим деформированием в ее вершине. [c.146]

Ячеистые пластмассы в большинстве случаев разрушаются постепенно и не имеют четко выраженного предела прочности. Прочность их определяют обычно при относительной деформации, составляющей 2... 10%. Сравнительно высокие прочностные показатели имеют полистироль-ные и поливинилхлоридные пенопласты. При плотности 40...70 кг/м предел их прочности при сжатии достигает 0,3... 1 МПа, а при растяжении — 0,8...1,9 МПа. Жесткие пено- и поропласты гибки и эластичны. Прочностные показатели ячеистых пластмасс снижаются при увлажнении. [c.375]

Разделение неупругой дефармадии на два вида — мгновенную (склерономную) и развивающуюся во времени (реономную) — является в настоящее время почти общепринятым. Развитие теории иеупругого деформирования следовало двум направлениям (пластичности и ползучести), использующим различные математические средства для описания неупругой деформации в теории пластичности приращение dp зависит от изменения за интервал параметров состояния и не зависит от длительности самого интервала в теории ползучести dp за интервал dt пропорционален времени dt и не зависит от изменения остальных параметров состояния. Обычно при нормальных температурах неупругую деформацию считают склерономной, деформацию при повышенных температурах — состоящей из двух составляющих (склерономной и реономной). Однако практически разделение неупругой деформации, наблюдаемой в экспериментах, на соответствующие составляющие связано с определенными затруднениями [86]. Способы, которые для этого были предложены (экстраполяция диаграмм на бесконечно большую скорость нагружения (72] вычитание из общей деформации составляющей, определяемой по кривым ползучести [85]), не дают полной уверенности в достоверности получаемых результатов, К тому же в наиболее характерных условиях повторно-переменного неизотермического деформирования их практически невозможно использовать. [c.124]

Можно выделить два основных подхода к определению физико-механических свойств композита — феноменологический и структурный. В рамках первого из них армированные материалы рассматриваются как однородные среды с анизотропными свойствами. Связь между напряженным и деформированным состояниями представляется на основе уравнений теории анизотропных сред. Остающиеся неизвестными параметры уравнений состояния определяются путем механических испытаний образцов из композитного материала. Следует отметить, что армированный материал, как правило, создается вместе с конструкцией, и даже для конструкций относительно простой геометрии его физико-механические характеристики могут оказаться переменными. С этим обстоятельством, выявляющимся, например, при рассмотрении круговой пластинки, армированной вдоль радиальных линий волокнами постоянного сечения, связаны дополнительные трудности в реализации такой программы экспериментов. Отметим также, что в рамках феноменологического подхода остается невскрытой связь между средними напряжениями и деформациями композитного материала и истинными напряжениями и деформациями составляющих его компонентов. Это не позволяет ставить и решать задачи оптимального проектирования композитных оболочеч-ных конструкций. [c.27]

Объемная сила не зависит от 2г и имеет составляющие X, К, расположенные в плоскости деформации составляющая этой силы, перпендикулярная к плоскости деформации, равна нулю. Так как рассматриваемая нами объемная сила является тяжестью, то мы подразумеваем, что плоскость цластинки вертикальна. [c.113]

V90°] [90°/ 30°] [ 30°/к/-30°/90°1 [ 30°/к/90°], и [ 30°/90°/к] , где к — изотропная клеевая прослойка. В модельных плитах угол в = 30° выбран в области наибольших расчетных значений (рис. 5.14, кривая /). Из модельных плит изготавливались образцы для испытаний на одноосное квазистатическое растяжение. Результаты испытаний приведены в табл. 5.4. Они показывают, что введение изотропной клеевой прослойки в срединную плоскость позволило полностью исключить расслоение, начинающееся на свободной кромке, и повысить прочность образцов на 27% (табл. 5.4, образцы 1 и 5). Инверсия слоев (образец 2) также полностью исключает расслоение и повышает прочность в данном случае на 23%, однако недостатки инверсионного метода уже обсуждались ранее. Следует отметить, что если для исходной плиты (образец 1) и плиты, армирование которой проведено зеркальным отображением укладки слоев плиты 1 относительно лицевой поверхности, эффективные модули упругости практически совпадают = 42,5 ГПа и = 42,8 ГПа), то эффективный модуль плиты 5 меньше на 14% и равен +(5) = 36,85 ГПа. Уменьшение модуля упругости плиты 5 связано с увеличением ее толщины из-за введения изотропного слоя. Образцы исходной плиты начинали расслаиваться на свободной кромке в срединной плоскости при осевой деформации, составляющей 67—84% осевой деформаций разрушения. При дальнейшем увеличении нагрузки расслоение быстро продвигалось к центру образца. Разрушение плиты 1, как, впрочем, и плит 3 и 4, характеризовалось сильным расслоением в срединной плоскости. Введение изотропных клеевых прослоек в межслойные плоскости, не являющиеся срединной (плиты 3 и 4), желаемого результата не дало. Образцы разрушались с сильным расслоением, которое начиналось при более высоких осевых деформациях (табл. 5.4). Следует отметить и характерное для этих плит некоторое увеличение деформации разрушения (eij = 0,784...0,823). [c.327]

Теперь легко подсчитать потенциальную энергию деформации фермы как сумму энергий деформации составляющих ее стержней. Если Ni — продольная сила в i-м стержне длиной k с жесткостью EiFi, то в нем согласно (4.7.6) накопится потенциальная энергия деформации [c.100]

Хотя каждый из этих простых выводов и приводит к выра/Же-нию для приращения работы рассмотрим более общий вывод формулы для приращения работы, которая производится при деформации составляющими напряжений, действующими по граням единичного кубика, ориентированного в теле произвольным образом. Поперечное сечение такого кубика представлено на фиг. 126 квадратом OP R Q, сторона которого ОР наклонена под углом а" к оси х. Когда деформация получает приращение этот квадрат переходит в ромбоид ОР"Я" , а вписанный в него единичный круг —в эллипс. Дуги Р Р" и Q Q" представляют собой элементы линий тока деформации, проходящие через точ-Еш Р и Q. На фигуре показаны два небольших прямоугольных треугольника, катеты которых представлягот малые перемещения точек Р и Q, параллельные осям. Так как дляу ) [c.160]

Плоская деформация (Вг О). Предположим, что в теле, находящемся в состоянии пластической деформации, составляющие напряжения и малой деформации, а также малые составляющие перемещения являются функциями только двух прямоугольных координат ж и у и не зависят от координаты г. Если принять деформацию ,=0, то при этом составляюпцте напряжений и деформаций становятся равными нулю, а уравнения равно- [c.594]

Наибольшие трудности при определении общего расхода энергии аналитическим путем связаны с нахождением величины работы деформации, составляющей большую часть расхода энергии. Для аналитического определения работы деформации имеется несколько методов, однако ни одищ на рих не считается достаточно надежным и проверенным. Зибель распространяет на случай прошивки формулу работы деформации логарифм1ичеокого типа, применяемую при продольной прокатке. Входящие в формулу размеры полосы до и после прокатки в данном случае принимаются равными соответственно радиусу заготовки и толщине стенки гильзы [c.71]

Общее остаточное формоизменение поликристаллического тела складывается из пластической деформации составляющих его зерен (изменения нх формы и размеров) и их относительного смещения. В соответствии с этим различают внутрикристаллит-пую и межкристаллптную деформации поликристалла. Деформация отдельных зерен поликристалла осуществляется скольжением или двойникованием, как и для монокристалла. Одпако наличие значительного количества зерен в поликристалле приводит к некоторым особенностям процесса его пластической деформации. [c.32]

Известно, что модуль упругости для эластомеров, применяемых для манжет, величина переменная. Однако, как отмечает П. М. Козлов, при незначительных манжетных деформациях, составляющих 2. .. 5%, изменением модуля упругости можно пренебречь и считать применение закона Гука обоснованньпм. Поэтому для инженерных расчетов эластомеров можно воспользоваться уравнением а = бЕщщ, где Едщ, - динамический кюдуль упругости. [c.52]

Здесь г,у— компонента тензора деформации, составляющие электрич. поля. Коэфф. наз. коэфф. Э. Число независимых коэфф. Э. зависит от симметрии кристаллов. Напр., для триклинных кристаллов тензоры Э. имеют 36 независимых коэфф. Величина Л/у 10 — ед. СГСЭ. В поле 300 В-см г// -10-6. Иногда говорят о большой Э. у сег-нетоэлектриков. В действительности это обратный пьезоэффект, однако в сегнетоэлектрике, в к-ром объёмы различно поляризованных доменов одинаковы, деформация не зависит от направления поля. Под действием перем. электрич. поля частоты ю диэлектрик в результате Э. колеб.т1ется с частотой 2 со (характерно для всех квадратичных эффектов). Э. может быть использована для преобразования электрич. колебаний в звуковые. [c.895]

Описамные методы твердости характеризуют среднюю твердость сплава. Для того чтобы определить твердость отдельных структурных составляющих сплава, надо резко локализовать деформацию, вдавливать алмазную пирамиду на определенное место, найденное на шлифе при увеличении п 100—400 раз под очень нсболг.шой нагрузкой (от I до 100 гс) с последующим измерением иод микроскопом диагонали отпечатка. Полученная характеристика (Н) называется микротвердастыо п характеризует твердость определенной [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...