Напряжения ошибок

Расчет валов на совместное действие изгиба и кручения рассматривается в гл. IX. Сравнительно невысокие допускаемые напряжения, указанные в условиях настоящей задачи, приняты для компенсации ошибок, проистекающих от пренебрежения влиянием кручения и переменности напряжений во времени. [c.123]

Эксплуатационные причины ошибок. Во время эксплуатации механизмов появляются ошибки, вызываемые деформациями деталей и износом. Причинами деформаций могут быть силы, действующие на детали, нагрев деталей и внутренние остаточные напряжения. [c.128]

Определяют расчетные контактные напряжения в зоне зацепления зубьев, чтобы удостовериться в отсутствии ошибок в вычислениях основных параметров передачи и обеспечить полное использование материалов зубчатой пары. [c.144]

При интенсивной работе над важными техническими проблемами, например повышением эффективности работы ускорителя, внимание к вопросам безопасности притупляется. Для создания опытного образца и проведения экспериментов потребовалось большое напряжение сил. Эксперименты были непродолжительными, их условия постоянно менялись. По мере увеличения числа экспериментов требования к технике безопасности должны повышаться, поскольку увеличивается вероятность появления нарушений и особенно ошибок в работе. Как ни парадоксально, но практика работы со сравнительно небольшой аварийностью усиливает тенденцию к ослаблению требований к технике безопасности, требований, соблюдение которых и позволило добиться столь высокой безопасности. [c.404]

Для операционных усилителей современных АВМ всегда можно указать динамический диапазон, в пределах которого выходное напряжение пропорционально входному. Во избежание ошибок, связанных с насыщением усилителя, работа вне пределов линейного диапазона должна быть исключена. Вместе с тем, во избежание ощутимого влияния напряжений помех и случайных шумовых напряжений, уровень полезного сигнала должен быть достаточно высок. [c.332]

В основу расчетов надежности при действии негрубых ошибок полезно положить теорию точности механизмов и электрических устройств. Однако переход от определения точности машин к оценке их надежности при действии негрубых ошибок все же требует больших добавочных исследований, т. е. необходимо накапливать, статистически обрабатывать и систематизировать сведения об изменении первичных ошибок с течением времени. Важно удачно выбрать и строго соблюдать определенные условия, при которых производится экспериментальное изучение изменений первичных ошибок в результате старения материалов, износов, температурных воздействий, действия сил. Тогда вероятность соответствия выходных сигналов допускам будет зависеть от времени и обеспечит надежность машины при действии негрубых ошибок. Все вредные процессы по скорости их протекания можно разделить на три группы [103] быстро протекающие (вибрации, изменения условий трения, колебания нагрузок и др.) процессы, протекающие со средней скоростью (изменение температуры машины и окружающей среды, изменение влажности и др.) медленно протекающие процессы (износ и коррозия основных деталей, усталость, ползучесть, перераспределение внутренних напряжений и др.). [c.55]

Рис. 6. Влияние ошибок профиля зубьев на напряженность деталей тягового двигателя.

При отсутствии ошибок на контрольном изображении созданной составной фигуры ее математическая модель, аналогично ММ непроизводной фигуры, записывается в БМО и может быть передана в различные расчетные программы, например, для прочностных расчетов. Результат расчета выводится в виде таблиц на печатающие устройства либо в виде графиков функций, эпюр деформаций, линий равных напряжений и каркасов поверхностей функции двух переменных на графопостроитель или дисплей. [c.226]

Точность отсчета зависит от подаваемого на датчик напряжения чем выше напряжение, тем выше и точность отсчета. Следует иметь в виду, что при увеличении напряжения возможен нагрев датчика и появление по этой причине ошибок. [c.32]

Измерительный потенциометр д питается от той же сети через понижающий трансформатор а. Это позволяет избежать ошибок от колебания напряжения в сети. Наиболее целесообразной в данном случае является потенциометрическая схема измерения, так как в равновесном состоянии она не потребляет тока и не вносит искажений в распределение токов и напряжений в электроинтеграторе. Выпрямитель г включается с целью выпрямления переменного тока, так как в схеме используется высокочувствительный нуль-гальванометр в магнитоэлектрического типа, предназначенный для работы на постоянном токе. Данная схема измерительного устройства помимо исключения ошибок от колебания напряжения в сети позволяет также производить измерения напряжения непосредственно в относительных единицах. Включив схему интегратора и понижающий трансформатор измерительного устройства в сеть пере- [c.292]

Выравнивание случайных ошибок при определении напряжений путем установки дополнительного тензометра в исследуемой точке см. табл. 8. [c.505]

Применение дополнительного тензометра для выравнивания случайных ошибок при определении напряжений в исследуемой точке дано в табл. 8. [c.564]

Напряженное состояние — Компоненты 9 Определение — Применение тензометров для выравнивания ошибок 564, 565 [c.636]

Применение для выравнивания ошибок при определении напряженного состояния 564, 565 [c.647]

Чтобы избежать подобных ошибок, при определении собственных частот (см. рис. 9.11) на все лопатки, за исключением той, для которой определяется характерная частота, крепили массы для отстройки. Этот прием позволял достоверно оценивать характерную частоту для каждой из лопаток, когда она закреплена в диске. Полученные таким путем динамические характеристики описывают в определенной степени динамические особенности не только самих лопаток, но и упругой основы, на которой они закреплены. Результаты эксперимента свидетельствуют об отсутствии четкой взаимосвязи между индивидуальными частотами лопаток и уров нями резонансных напряжений на них. [c.185]

Экспериментальное определение распределения напряжений, соответствующих различным собственным формам колебаний консольных лопаток, осуществляется в лабораторных условиях. Для этого лопатка с необходимым числом тензорезисторов вводится последовательно в резонансы по своим различным собственным формам. На каждом из них определяют соответствующие распределения напряжений. Таким экспериментам должно предшествовать экспериментальное определение спектра собственных движений лопатки в заданном диапазоне частот (см. гл. 6 п. 2). Это позволит избежать возможных ошибок. [c.205]

Передаточное число и является частным случаем передаточного отношения i. В итличие от I значение а всегда больше единицы, всегда положительно и относится только к паре зубчатых колес. Применение а вместо i связано только с формой расчетных зависимостей для контактных напряжений — см., например, формулу (8.9), где Рпр выражают через di, а не через Однозначное онредетение и позволяет уменьшить вероятность ошибок при расчете. [c.98]

Полученные размеры передачи провгряются по контактным напряжениям a,t и сравниваются с донусклемымн. Проверка необходима не только при уменьшении размеров, полученных при прО ектном расчете, но и для выявления ошибок вычислений. [c.91]

Расчет зуба на изгиб ведется на основе предположения, что вследствие ошибок в основном шаге колес в зацеплении находится одна пара зубьев (рис. 10.5, а). Наибольшие напряжения изгиба возникают у основания зуба, когда нормальная сила Л ц приложена к вершине зуба и создает наибольший изгибающий момент. Перенесем точку приложения /V на ось симметрии зуба и разложим на составляющие Ni osy—изгибающую зуб и Л/12 sin Y — сжимающую зуб. [c.177]

Перечень наиболее вероятных источников ошибок в ПРВТ обширен. Это амплитудные погрешности экспериментальной оценки интегральных проекций, немоноэнергетичность и неидеальная коллимация используемого на практике рентгеновского излучения, конечные размеры апертур детектора и источника излучения (конечная толщина контролируемого слоя), неоптимальные интервалы дискретизации при сборе измерительных данных, приближенный и неоптимальный характер реализуемого цифрового алгоритма реконструкции, инерционность и нелинейность измерительных цепей, погрешности задания геометрии проекций в системе координат контролируемого изделия, многочисленные нестабильности (от пульсаций энергии фотонов излучения и питающих напряжений до механических вибраций коллиматоров), разнообразие структуры, [c.409]

Излагаемая теория основана на решении, удовлетворяющем уравнениям линейной теории упругости и внутренне непротиворечивом, т. е. удовлетворяющем всем внешним краевым условиям и условиям непрерывности на поверхностях раздела. Будет показана взаимосвязь между результатами настоящей работы и другими определяющими соотношениями для слоистых композитов, соответствующими более частным классам материалов. Особенно важно доказательство того, что определяющие уравнения классической теории слоистых материалов, разработанной Ставски [22] и Донгом с соавторами [5], а также уравнения, предложенные Чау с соавторами [4] и Хорошуном [10], после исправления некоторых мелких ошибок в работе [10] непосредственно следуют из представленных здесь общих результатов при частном виде нагрузки и условиях симметрии, принятых в указанных выше работах. Наконец, приведем данные, подтверждающие справедливость определяемого нами поля напряжений всюду вне узких областей пограничного слоя, изложив содержание работы Пайпса и Пагано [17], в которой рассматриваются возмущения типа пограничного слоя вблизи свободного края. [c.39]

Рассмотрено применение метода конечных элементов для расчета термических усадочных напряжений ) в композитах. В введении отмечено, что большинство ранее предложенных методов основано на линейном подходе. Это приводит, как правило, к завышенной оценке уровня усадочных напряжений. Основной источник ошибок заключается в неучете ползучести полимерной матрицы. В этой главе остаточные напряжения, рассчитанные с учетом ползучести матрицы, сравниваются с соответствующими напряжениями, полученными в предположении об отсутствии ползучести. Показано влияние температурного режима цикла отверждения на напряженное состояние композита носле завершения технологического процесса. Рассмотрены такие ситуации, когда превышение остаточными напряжениями пределов текучести одной из компонент композита приводит к изменениям его деформативных свойств. Дана оценка влияния остаточных напряжений на неунругое поведение композита. [c.249]

Источником ошибок при расчете является неопределенность границ напряжений, при которых принятая гипотеза справедлива. Формально эти ошибки вносятся в расчет при выборе параметров I а k (формулы (1.28) — (1.31)). Границы повреждающих напряжений определяются согласно принятой гипотезе. Естественными границами для вычисления повреждения могут быть границы спектра эксплуатационных нагрузок, если они попадают в область повреждающих напряжений. Однако спектры эксплуатационных нагрузок в основном состоят из малых значений амплитуд и лишь небольшую их часть составляют повреждающие нагрузки. По условиям статистической обработки эти участки спектра не разделяются. Они описываются общей аналитической зависимостью Ф (а), как правило, выходящей за пределы повреждающих напряжений. В области перехода от неповреждающих напряжений к повреждающим Ф (а) является очень быстро убывающей функцией. При больших значениях а это убывание имеет асимптотический характер. Если кривая усталости N a) представляет собой функцию, убывающую более медленно, чем Ф (<т) в области перехода (что чаще всего бывает в реальных деталях), результаты расчета ресурса оказываются существенно зависимыми от величины параметра k. С физической то ки зрения это означает, что накопление повреждения происходит в основном вследствие большого числа циклов эксплуатационной нагрузки, незначительно превышающей нижнюю границу повреждающих напряжений (или напряжений, способствующих развитию усталостной трещины). Поскольку эта граница очень влияет на результат расчета, необходимо точно ее определить. [c.14]

Ошибки при определении напряжений в испытываемых образцах и возникающих при этом динамических погрешностей для машин с возбуждением постоянной силой и машин других типов имеют существенно различный характер. Динамические ошибки в определении нагруженности образца порождаются колебаниями упругой системы, возникающими в результате биения вращающихся деталей. Сложившиеся представления о характере динамических ошибок в рассматриваемых машинах сводятся к тому, что биение системы существенно влияет на амплитуду возбуждаемых в образце напряжений, увеличивая ее с ростом величины начального биения. Поэтому к точности изготовления и тщательности установки зах вато в и образцов предъявляются очень высовие требования. [c.89]

На рис. 3.11 представлены регуляризованные решения при двух уровнях погрешности задания кольцевых и меридиональных напряжений, Кривые 7 и 2 отвечают значениям относительных случайных ошибок с нормальным законом распределения, не превышающим соответственно 5 и 10% от величины напряжений в узловых точках s,-. Рисунок иллюстрирует устойчивость регул яризованных приближений к возмущению исходных данных (кривая 3 — точное значение искомой температуры), [c.86]

На рис. 1, д приведена структурная схема системы ФС-1 с вводом информации от магнитной ленты. Работа датчиков обратной связи ОС осуществляется от стабилизированного генератора Г через опорный делитель ДО — общий для всей системы. Сигналы опорной частоты и фазоимпульсные командные сигналы поступают на схему сброса СБ и схему суммирования частот СС. Схема сброса производит периодический сброс делителя координаты ДК для устранения накапливающихся ошибок, которые возможны при пропаже единичных импульсов. Схема суммирования частот осуществляет модуляцию частоты генератора Г на входе делителя координаты ДК- Сигнал рассогласования е выделяется на фазовом дискриминаторе ФД. Линейные фазовые датчики системы требуют напряжения питания частотой 10 кгц. [c.76]

Сложившиеся к настоящему времени методы расчета деталей машин заключаются-в следующем. Вначале определяются статические и динамические усилия и соответствующие им максимальные напряжения в сечениях деталей. Затем эти напряжения сопоставляются с предельными напряжениями (пределом текучести или пределом прочности) для принятого -материала деталей в свою очередь, предельные напряжения находятся из справочных данных. С целью учета возможных ошибок при определении цагрузок и выбора величины предельных напряжений задается запас прочности, т. -е. превышение предельных напряжений над расчетными. Если в сечениях рассматриваемой детали имеют место переменные напряжения, то. выполняется расчет детали на усталость, который учитывает уменьшение ее прочности с увеличением числа циклов приложения переменных напряжений, [c.3]

Приведённые выше формулы для определения допускаемых контактных напряжений сдвига дают значения последних, равные пределам усталости рабочих поверхностей на сдвиг по наиболее низким опытным данным. Так как R j или определяются по минимальной прочности или твёрдости материала зубьев, а т определяется с учётом динамической нагругки, подсчитываемой при наиболее неблагоприятном характере и при наибольшей величине ошибок нарезания, то можно ориентироваться на средние значения экспериментально найденных пределов контактной усталости (при обработке экспериментальных данных динамическая нагрузка и неравномерность распределения нагрузки по контактным линиям в большинстве случаев не учитывались). [c.260]

С целью предотвращения ошибок при < иксации мгновенньй ана-чений случаЯного напряжения иа-эа неодновременного размыкания контактов 1, П, Ш рядов искателя во входные цепи операци- [c.211]

Необходимость обеспечения минимальной массы конструкции при безусловной ее надежности и высоком ресурсе определил поиск таких методов анализа напряженно-деформированного состояния, которые позволяют получить ясную картину напряженно-деформировашюго состояния конструкции на возможно более ранней стадии проектирования (во избежание возможных ошибок до того, как начнутся рабочее проектирование и испытания), а также достичь максимальной точности прогнозирования напряжений, так как 10%-ная погрешность в определении напряжений приводит почти к двойной погрешности в ресурсе. [c.49]

Принятая методика измерений позволяла определять температурный напор АТ = Тст — Г S и тепловые нагрузки д. Температура рабочей жидкости (Ts) измерялась платиновым термометром сопротивления. Удельная тепловая нагрузка рассчитывалась по падениям напряжений на опытном участке и эталонном сопротивлении. Температура теплоотдающей поверхности Тст определялась по сопротивлению опытного участка, который одновременно выполнял роль термометра сопротивления. При этом на каждом режиме по давлению производилась тарировка опытного участка. у нализ ошибок и расчет основных погрешностей показали, что ошибка в измерении АТ для всех опытов не превышала 10]%. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...