Расширение поперечное

Добавочная емкость, образуемая в результате расширения поперечного сечения трубы на участке Дх, будет [c.138]

Потери давления происходят при местном внезапном расширении поперечного сечения трубы. При входе в расширенную область образуются вихри и отрыв потока от стенки. Это создает значительные потери и тем большие, чем больше отношение сечений /б О Л//мен- Для определения потерь на внезапное расширение потока служит коэффициент i pa , значение которого можно найти по графику рис. 1-11. [c.34]

На характер течения жидкости влияют профиль и кривизна ее пути. При сужении границ, подобно тому как это бывает в соплах, наблюдается тенденция к ускорению течения, а резкое расширение поперечного сечения или крутые повороты приводят к образованию вихрей. Всегда теряется некоторая доля энергии в результате трения о стенки сосуда. Такая потеря энергии приблизительно пропорциональна квадрату скорости течения. Часть этой энергии превращается в тепло. [c.41]

В предельном случае абсолютно податливой пленки все напряжения в коррозионной пленке обращаются в нуль. При этом роль коррозии сводится к расширению поперечных размеров полости трещины и, в частности, к уменьшению остроты конца трещины. Это приводит к увеличению вязкости разрушения и, тем самым, к упрочнению тела. [c.405]

Такая связь между изменением скорости течения и образованием вихрей имеет место не только при обтекании тел, но и при течении в каналах, трубах и т. п. Если в направлении потока поперечное сечение канала уменьшается, следовательно, скорость течения увеличивается, то поток заполняет собой все поперечное сечение, прилегая к обеим его стенкам. Если же в направлении потока поперечное сечение канала увеличивается, следовательно, скорость течения уменьшается, то при достаточной степени расширения около стенок возникает возвратное движение пограничного слоя, которое сейчас же приводит к отрыву потока от стенок и к образованию вихрей. При очень быстром расширении поперечного сечения в процессе отрыва потока от стенок образуется такая же свободная струя, как при истечении через отверстие с острыми краями (см. рис. 109 на стр. 196). При менее быстром расширении поперечного сечения образуется струя, более или менее плотно прилегающая к одной из стенок канала. [c.189]

Внезапное расширение поперечного сечения [c.32]

Внезапное расширение. Потери при внезапном расширении поперечного сечения (рис. 3.5, а) трубы могут быть вычислены по формуле Борда [c.53]

Характеристиками пластичности при сжатии являются относительное укорочение и относительное расширение поперечного сечення. [c.26]

Если мы будем выводить уравнения движения из принципа энергии, то мы должны будем рассмотреть живую силу поперечных движений, которые соответствуют деформациям сжатия и расширения поперечного сечения, происходящим в его собственной плоскости ). Пусть будут X -л у координаты какой-нибудь точки сечения, отнесенные к осям, проходящим через его центр тяжести. Боковое смещение этой точки выразится так 3 . [c.446]

Для предохранения плиты от образования трещин при температурных изменениях устраивают температурные щвы. Швы расширения (поперечные), обеспечивающие удлинение плиты, имеют зазор 2,5—3 см и устраиваются через 20—80 м (риг. 35). [c.65]

Малая регулярная неравномерность (малые возмущения потока), при которой по всему поперечному сечению трубы жидкость движется только поступательно (продольные составляющие скоростей всегда положительны), и поперечные составляющие скоростей малы по сравнению с продольными. Эта неравномерность свойственна жидкости, движущейся в длинных прямых трубах, в начальных участках диффузоров с малыми углами расширения, в сечениях за плавными поворотами и т. д. (см. рис. 1.2, 1.13, 1.14, 1.42, 1.44). [c.78]

Большая регулярная неравномерность, при которой наблюдаются существенная разность скоростей потока в различных точках поперечного сечения и даже отрицательные скорости (обратные токи), вызванные срывом потока со стенок и вихреобразованием, но с ограниченными размерами вихревых областей. Неравномерность этого типа встречается в диффузорах с большими углами расширения [а = 8 л-90°) или в длинных диффузорах с любыми углами расширения (при углах а <8°, хотя и нет отрыва потока, но разность скоростей в поперечном сечении велика), за коленами и отводами с резким поворотом (но без направляющих лопаток) и за другими фасонными частями трубопроводов (см. рис. 1.15, 1.16, 1.19, 1.20, 1.31, 1.35 и др.) [c.78]

Полная неравномерность, при которой поток заполняет только часть поперечного сечения, в то время как в остальной, большей части сечения поступательного движения вовсе нет. Такая неравномерность возникает при резком расширении потока (диффузоры при а > 90°, участки с внезапным расширением сечения), на участках за диафрагмами, проемами в стенках, входными отверстиями в аппаратах и т. д. (см. рис. 1.21, 1.26 и 1.27 при > 90° или рис. 1.47). [c.78]

Если рассматриваемый поток и решетку заключить в трубу или в канал (рис. 3.2), то вследствие неразрывности движения замедление (расширение) струйки тока, обладающей большей скоростью, приведет к ускорению (сужению) струйки тока с меньшей скоростью и соответственно повышению статического давления в первой струйке. Таким образом, и в этом случае появится поперечный градиент давления, под действием которого жидкость перед решеткой будет перетекать из области с большими скоростями в область с меньшими скоростями. Это приведет к выравниванию скоростей в поперечном сечении трубы. [c.79]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестве распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникающее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления опт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной или перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

Допустим, что скорость одной из двух струек перед решеткой равна нулю — случай полной неравномерности, имеющей место при набегании на решетку узкой струи (рис. 3.4). Все описанное справедливо и для этого случая вследствие торможения при набегании на решетку узкая струя будет растекаться по ней в поперечном направлении растекание будет продолжаться и после протекания жидкости через отверстия плоской решетки в виде отдельных струек. Однако по мере увеличения коэффициента сопротивления решетки поперечное (радиальное) растекание струек будет непрерывно расти, а следовательно, будет возрастать до бесконечности и степень растекания жидкости (расширения потока) за решеткой, так что скорость потока будет стремиться к нулю. При этом степень растекания [c.80]

Некоторое ослабление подсасывающего действия вихревых зон, возникающих при внезапном расширении, т. е. в кармане рабочей камеры и в бункере, наблюдается в случае установки в этих местах поперечных перегородок 3 (табл. 9.7 и рис. 9.9, г). [c.239]

Определим температурные напряжения в стержне АВ (рис. 144) длиной / и площадью поперечного сечения F. Модуль упругости материала Е, коэффициент линейного температурного расширения а. Стержень закреплен плотно между двумя стенками и нагрет так, что на конце А температура его повысилась на Та, на конце В — на Тв, [c.144]

Для стали при упругих деформациях можно принимать тж 0,3, Зная ч, можно определить полное поперечное сужение или расширение стержня Лй [c.25]

Повышение класса точности подшипников обычно несколько увеличивает их предельную быстроходность, но влияет на нее меньше, чем материал и конструкция сепаратора. У крупногабаритных тяжелых подшипников значение [dmn] существенно снижается. Конструктивные соотношения скоростного однорядного радиально-упорного шарикоподшипника приведены на рис. 6, б. Целесообразно уменьшать диаметр шариков Du) и их число в подшипнике г (на 1—2 шт.) при одновременном расширении сепаратора и утолщении поперечных перемычек в нем (между шариками). В качестве материала (если позволяет рабочая температура) надо применять трубчатый текстолит. [c.416]

Простейшим видом объемных волн являются плоские волны. Плоские волны делятся пъ продольные и поперечные (см. рис. 82). В продольной волне или волне расширения - сжатия частицы сжимаются и растягиваются, двигаясь вдоль распространения волны. В поперечных (сдвиговых) волнах, или волнах искажения частицы среды перемещаются поперек направления движения волны, испытывая только деформации сдвига. При этом искажается только их форма, но объем не меняется. Характерно, что скорости объемных [c.139]

Таким образом, возникновение дифракционных полос вблизи границы геометрической тени характерно только в случае ограничения сечения волнового фронта непрозрачным экраном с отверстием. В случае же постепенного уменьщения амплитуды колебаний, что тоже эквивалентно некоторому эффективному ограничению волнового фронта, дифракционные явления приводят только к расширению поперечного сечения пучка, а чередования областей с ббль-шими и меньшими значениями освещенности не наблюдается. Это хорошо видно на фотографиях (рис. 9.8, б, в, г), полученных с помощью гелий-неонного лазера при последовательном смещении плоскости наблюдения. Фотография рис. 9.8, д получена после ограничения пучка в плоскости ЕЕ щелью из лезвий бритв, в результате чего появились характерные дифракционные полосы (ср. рис. 9.7, а). [c.189]

При установившемся потоке секундный расход пара w одинаков во-всех сечениях сопла. Поэтому площадь поперечного сечения потока обратно пропорциональна расходу на единицу площади. Кривая удельной площади (величина площади на единицу расхода) на рис. 11-12 показывает, что при расширении от ро ДО некоторого давления Рс, соответствующего максимуму ш/а, сопло должно быть суженным, но при расширении до любого давления, меньшего чем рс, сопло должно быть суженно-расширенным. Поперечное сечение с минимальной площадью называется горловиной сопла. В гл. 18 будет показано, что скорость пара в горле сопла равна скорости звука в таком паре. Из этого следует, что скорости в суженном сопле не пре вышают скорость звука,, тогда как скорости в расширенной части сопла могут значительно превосходить скорость звука. [c.79]

При внезапном расширении поперечного сечения трубы (канала) возникают так называемые потери на удар . Коэффициент местного сопротивления удара в случае равномерного распределения скоростей по сечению узкого канала и турбулентного течения (Re = WoDr/v> 10 ) зависит только от отношения площадей узкого и широкого сечений FqIFz (степени расширения n = F2jFo) и вычисляется по формуле Борда — Карно [c.146]

Аппараты прямоугольного сечения более компактны, но в них труднее организовывать равномерную подачу псевдоожижающего газа по сечению газораспределительной решетки (аппарата), что может приводить к нежелательному залеганию материала на решетке в угловых зонах рабочего объема псевдоожиженного слоя. Расширение поперечного сечения аппарата в надслоевом пространстве позволяет уменьшить унос мелких фракций материала и образующейся в результате истирания материала пыли. [c.335]

Отсюда следует, что при внезапном расширении трубы повышение давления получается меньшим, чем при постепенном расширении. Таким образом уменьшение скорости течения в трубе благодаря внезапному расширению поперечного сечении связано с потерей части напора (давления), обусловливающего движение, и эта потеря тем больше, чем больше расширение поперечного сечения и, следовательно, чем больше визиваемое этим расширением уменьшение скорости. [c.214]

Относительное расширение поперечного сечейия в % определяется по формуле [c.26]

Перемещение устья притока производится в тех случаях, когда устья двух притоков с обеих сторон реки сходятся приблизительно в одной точке или когда устье притока направлено по касательной к главной реке. В первом случае одно из устьев перемещается. Когда уклон притока больше уклона главной реки, как это бывает в большинстве случаев, то возмошно переместить устье вверх по течению реки. Во втором случае устье перемещают так, чтобы главная река образовала с притоком угол в 20—25°. Вообще следует обращать внимание на то, чтобы притоки впадали в главную реку без значительного расширения поперечного сечения "главной реки. Образующиеся ниже впадения притока или побочного рукава песчаные мели д. б. обезврежены на больших реках эти мели частично уносятся в период половодья на небольших реках их периодически удаляют землечерпанием (см.). [c.135]

Комбинация из шести сосредоточенных сил (рис. 6,3,д), состоящая из трех двойных сил без момента, действующих вдоль трех взаимно перпендикулмных направлений, может быть названа центром расширения. Поперечные волны в этом случае не излучаются, а продольные волны имеют сферическую симметрию,, Для центра расширения компоненты [c.208]

V уменьшается от 2 до 1. Как можно видеть из рис. 5.11, при таком значении нормированной частоты в оболочке переносится около 70 % общей мощности. Фактически уменьшение диаметра сердцевины приводит к расширению поперечного сечения объема, занимаемого электромагнитной волной. При 1 плотность мощности в волокне уменьшается приблизительно до 1/е от своего максимального значения при радиусе сердцевины около За. Чтобы сделать все волокно с таким низким значением V, придется согласиться с большим затуханием из-за возрастания потерь от изгибов и микроизгибов. Было высказано предположение, что ля уменьшения V диаметр сердцевины можно уменьшать лишь в непосредственной близости от места соединения юлокон. Хотя при этом поперечная юстировка соединяемых волокон и облегчается, однако угловая усложняется, что затрудняет замену волокон. По сравнению с многомодовыми, одномодовые волокна менее чувствительны к потерям, обусловленным малыми локальными смещениями сердцевины, но, с другой стороны, они более избирательны к длине волны если значение V увеличивается выше 2,4, они становятся многомодовыми если оно уменьшается ниже 1,5, увеличивается сечение пучка света в волокне по причинам, которые только что были рассмотрены. Разумеется, работа в области дисперсионного минимума в любом случае потребует строгого контроля и управления длиной волны источника излучения. По-видимому, ни одна из трудностей не является непреодолимой и представляется вероятным предположение, что одномодовые волокна найдут применение на протяженных линиях передачи, когда требуется очень широкая полоса пропускания. Конкретным примером этого могут служить подводные кабели. [c.147]

Расширение поперечного сечения рупора вдоль его оси должно быть по возможности малым, если мы хоТ-им, чтобы излучательная сйособ- [c.101]

Для теоретического расчета сопротивления при течении теплоносителя через ячейку шаровых элементов можно использовать теорию турбулентных свободных струй, разработанную Г. Н. Абрамовичем [30]. При этом необходимо сделать одно существенное допущение, что форма поперечного сечения струи в просвете ячейки не оказывает заметного влияния на потери энергии при расширении струйки. В этом случае потери энергии могут быть определены по зависимостям для осесимметричной круглой струи с диаметром устья струи, равным ёгадр в просвете шаровой ячейки. [c.53]

При повышении давления в аппарате в псевдоожи-женный слой постоянного гранулометрического состава при постоянной степени расширения можно подать большее количество дутья без увеличения поперечного сечения аппарата. Такое различие в поведении псевдоожи-женного слоя с увеличением давления объясняется уменьшением линейной скорости газового потока, необходимой для достижения заданной степени расширения слоя, а также увеличением плотности газа. [c.3]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводящем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDa. При = 4 оптимальный [c.197]

В первом варианте (рис. 9.8, а) начальный участок подводящего г.пзохода имел постоянное поперечное сечение. Переход от горизонтальной плоскости к вертикальной осуществлялся резким поворотом (колено 90 ). Второй поворот потока из вертикального на-равления в горизонтальное происходил при резком расширении в вертикальной плоскости и более или менее плавном боковом расширении в очень коротком диффузоре. Для обеспечения равномерного распределения скоростей в рабочей камере аппарата в местах первого и второго поворотов потока устанавливались направляющие лопатки, а в месте стыка подводящего участка с рабочей камерой — одна газораспределительная решетка. Направляющие лопатки второго ряда перед рабочей камерой были сделаны поворотными. [c.237]

Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффееты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Это предположение получило экспериментальное подтверждение в работах А.П. Меркулова и его учеников, а также в работах В. И. Метенина и других исследователей из различных научных центров как в нащей стране, так и за рубежом [40, 112, 116, 137, 222, 226, 243, 245, 260, 262, 263, 270]. Экспериментально и теоретически подтверждено влияние на качество процесса теплофизических характеристик рабочего тела, в том числе и показателя адиабаты [35—40, 112, 116, 152, 153]. Частично получил опытное подтверждение вывод о пропорциональности абсолютных эффектов охлаждения от температуры газа на входе в сопло-завихритель [112,137]. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. Эксперименты свидетельствуют о существенном удалении максимума полной температуры от поверхности, причем это отклонение не может быть объяснено лищь неадиабатностью камеры энергоразделения [17, 40, 112, 116, 207, 220, 222, 226, 227-231, 245, 251, 260, 262, 263, 267, 270]. Опыты показывают, что эффективность энергоразделения существенно зависит от геометрии трубы и длины ка- [c.154]

Параметрические характеристики ряда представлены на рис. 7.4, д и показывают, что значения параметров по поперечной оси X4q и существенно отличаются друг от друга. Это противоречит общепринятой рекомендации, требующей равенства и Г4, для достижения максимума удельного синхронизирующего момента. В случае невозможности равенства соотношение Xiqjrtq рекомендуется выбирать в диапазоне 0,8—2,4 [71]. Этот же диапазон на рис. 7.4, д значительно расширен и равен 0,472—2,91. Аналогичный результат получается при оптимизации не только по критерию удельного синхронизирующего момента, но и по критерию удельной синхронизирующей мощности. Полученные параметрические характеристики также обусловлены ограничением по потребляемой активной мощности. Кроме того, они показывают, что оптимальные элементы ряда можно использовать как в качестве приемников, так и датчиков. [c.209]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...